mm大桥毕业设计 毕业设计

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开题报告表课题名称MM大桥毕业设计课题来源自选项目课题类型工程设计指导教师学生姓名学号专业毕业设计是大学的最后一个环节，做好毕业设计可以使学生在学完培养计划所规定的基础课、专业基础课及各类必修和选修专业课程之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。和以往的理论教学不同，毕业设计是要学生在老师的指导下，独立地、系统地完成一个工程设计，以期能掌握一个工程设计的全过程，在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新。作为一名桥梁专业的本科毕业生更应该做好这次设计。我国幅员辽阔，大小山脉和湖泊纵横全国，东面临海，海湾、岛屿众多。作为交通枢纽工程的桥梁在建设四通八达的现代化交通网，大力发展交通事业，对于发展国民经济，加强全国各族人民的团结，促进文化交流和巩固国防等方面都具有非常重要的作用。改革开放以来，我国桥梁建设事业迅猛发展，跨越大江（河）、海峡（湾）的长大桥梁建设也相继修建，一般公路和高等级公路上的中、小桥、立交桥，形式多样，工程质量不断提高，为公路运输提供了安全、舒适的服务。随着经济的发展、综合国力增强，我国的建筑材料、设备、建筑技术都有了较快发展。特别是电子计算技术的广泛应用，为广大工程技术人员提供了方便、快捷的计算分析手段。更重要的是我国的经济政策为公路事业发展提供多元化的筹资渠道，保证了建设资金来源。　　我国广大桥梁工作者，充分认识到这一可贵、难得的机遇，竭尽全力，发挥自己的聪明才智，为我国公路桥梁建设事业，积极工作，多做贡献。目前国内外桥梁发展的趋势是：52 1、跨径不断增大目前，钢梁、钢拱的最大跨径已超过500m，钢斜拉桥为890m，而钢悬索桥达1990m。随着跨江跨海的需要，钢斜拉桥的跨径将突破1000m，钢悬索桥将超过3000m。至于混凝土桥，梁桥的最大跨径为270m，拱桥已达420m，斜拉桥为530m。2、桥型不断丰富本世纪50～60年代，桥梁技术经历了一次飞跃：混凝土梁桥悬臂平衡施工法、顶推法和拱桥无支架方法的出现，极大地提高了混凝土桥梁的竞争能力；斜拉桥的涌现和崛起，展示了丰富多彩的内容和极大的生命力；悬索桥采用钢箱加劲梁，技术上出现新的突破。所有这一切，使桥梁技术得到空前的发展。3、结构不断轻型化悬索桥采用钢箱加劲梁，斜拉桥在密索体系的基础上采用开口截面甚至是板，使梁的高跨比大大减少，非常轻颖；拱桥采用少箱甚至拱肋或桁架体系；梁桥采用长悬臂、板件减薄等，这些都使桥梁上部结构越来越轻型化。本课题主要是通过承载能力极限状态和正常使用极限状态研究计算桥梁的内力、配筋设计出实用、经济、安全、美观和环保的桥梁。这次设计总共时间是11周，前两周主要是察看相关资料确定桥型方案比选，再根据所选的方案用一周的时间察看相关资料确定总体布置并拟定尺寸，紧后是用三周的时间计算内力和配筋，相关验算的时间大约是一周，最后三周是提交设计及算术和图纸。这次设计主要用到的工具有：计算机、桥梁电算程序、桥梁博士、桥梁CAD绘图软件、图板、丁字尺等。指导教师签名：日期：52 摘要本设计的步骤为：根据设计任务要求，依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形条件，经初选后提出了预应力混凝土连续刚构、预应力混凝土连续梁桥、斜拉桥三个比选桥型。按“实用、经济、安全、美观”的桥梁设计原则，比较三个方案的优缺点。比选后把预应力混凝土连续刚构作为主推荐设计方案，进行了结构细部尺寸拟定、静活载内力计算、配筋设计及控制截面强度、应力验算，活载变形验算等。经分析比较及验算表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词：方案;预应力混凝土连续刚构;预应力混凝土连续梁桥;斜拉桥；主推荐设计方案；结构分析;验算.二、方案比较1实用性比较预应力混凝土连续梁桥：伸缩缝少，结构刚度大，变性小，动力性能好，主梁性能好，主梁变形挠曲线平缓，行车平顺，通畅，安全，可满足交通运输要求，且施工简单，但工期长。连续刚构：行车平顺，通畅，安全，可满足交通运输要求，施工技术成熟，易保证工程质量，桥下净空大，可满足通航要求，属有推力体系，对地基要求比连续梁高，此处地势平缓，地质条件不好，跨径大，墩高小，温度，混凝土收缩产生较大位移，对桥墩不利。斜拉桥：跨度大，行车性能好，不用作大量基础工程，由于拉锁多点支撑作用，梁高小，可采用悬臂施工，不影响通航，梁可以预制，可加快施工速度。2安全性比较预应力混凝土连续梁桥：技术成熟，计算简单，施工方法简单，质量好，整体性好，刚度大，可保证工程本身安全，同时行车性能良好，可保证司机正常行车，满足交通运输安全要求。连续刚构：一般做成薄壁墩，墩的刚度小，难以承受船舶撞击，但此处不通航，对桥墩有利，因墩梁固结墩处可承受较大弯矩，梁高可做薄，基础沉降对结构影响大。斜拉桥：拉索是柔性体系，风力作用下会震动，会影响桥上行车何桥本身安全，横向刚度小，变性大。52 3经济性比较预应力混凝土连续梁桥：施工技术成熟，方法简单，易掌握，需要的机具少，无需大型设备，可充分降低施工成本，所用材料普通，价格低，成桥后养护费用少，需要大型支座，需较多预应力钢筋，基础施工复杂。连续刚构：无须支座，节省大型支座费用，其他于连续梁基本相同。斜拉桥：需大量拉索钢丝，预应力束，主塔构造复杂，高空作业多，成桥后养护费用高，基础施工复杂，还需减震装置。3外观比较预应力混凝土连续梁桥：形势简单，造型单一。连续刚构：墩梁固结作用可降低梁高，使梁看来更纤巧。斜拉桥：现代感强，可通过索塔与拉索布置形式获得满意造型，塔较高，使桥向纵向和横向延伸，比例协调，均匀预应力混凝土连续刚构桥第一节方案简介及结构尺寸拟定一：设计技术标准：1：设计荷载汽车-20级，挂车-100级。人群荷载3KN/M.2：桥梁宽度净14+2×2.5m3：桥面设1.5%的双向横坡，桥梁纵向设1.5%的双向坡。二：设计规范：1：JTJ021-89<<公路桥梁设计通用规范>>2：JTJ023-85<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范>>3：JTJ022-85<<公路砖石及混泥土桥涵设计规范〉〉4：JTJ024-85<<公路桥涵地基与基础设计规范>>5：JTJ041-89<<公路桥涵施工技术规范>>一．桥孔长度的确定本设计经方案比选后，桥跨布置为3x35米+75米+135x3米+75米+3x35米预应力混凝土变截面连续刚构结构，全长690米。52 图1桥位地质剖面图一．桥型布置1.主跨径的拟定主跨径定为135m，边跨采用0.523倍的中跨径，即68m。桥梁全长为68+130+68=266m。2．顺桥向梁的尺寸拟定（1）墩顶处梁高：根据规范，梁高为1/16～1/20L，取L/20即6.5m。（2）跨中梁高：根据规范，梁高为1/30～1/55L，取L/52,即2.5m。（3）梁底曲线：选用圆曲线。以跨中梁底为原点，曲线方程：474.781252=X2+（Y+474.78125）23．横桥向的尺寸拟定根据任务书规定，行车道为2×净-7m，另外两边各有宽2.5m的人行道。根据有关文献，截面采用单箱单室截面。主梁截面细部尺寸的拟定，如图2所示。52 图2主梁截面尺寸图顶板厚取25cm。根据底板厚度按“中薄边厚”的原则取跨中处底板厚25cm，以便布置预应力束，支点处底板厚为1／10~l／12倍的梁高，取80cm，中间底板板厚成圆曲线变化；腹板厚度由于要布置预应力钢束锚头，从受力方面来讲，支点附近承受剪力较大，腹板宜加厚；各孔跨中区段承受剪力较小，腹板可适当减薄。本设计采用直线过渡型。支点截面采用55cm；跨中截面采用45cm；承托尺寸采用50cm×40+cm和100cm×32cm，翼缘板与腹扳承托采用50×40。横隔板共设4道，两支点各两道，厚度支点取50cm,板上留有人孔，尺寸为200cm×200cm；4.桥面铺装桥面铺装：根据要求，选用9cm厚的防水沥青混凝土作为铺装层，(平均厚度)。桥面横坡：根据规范规定为1.5%～3.0%,取1.5%,该坡度由铺装层厚度控制。5．下部构造2、3号桥墩采用双薄壁形式，桥墩壁厚2米，宽10米，两壁中心距为5米。基础均为刚性扩大基础。桥台为埋置式桥台，刚性扩大基础放置在基岩上。三．施工要点及注意事项1.桥梁上部采用挂篮悬臂浇注施工，施工时要对称浇注，应注意立模高程的合理设置，准确控制悬浇高程，主梁边中跨合龙高差应控制在１cm以内。2.施工后的主梁备用预应力束孔处理如下：顶板束孔灌浆封填，底板束孔留下备用，但不穿预应力束。3.箱梁悬浇施工时在底板上的施工孔不封堵，作为箱梁的通气孔。四.本桥主要材料参照规范规定，该桥材料取用如下。1．混凝土箱梁采用50号，墩身和基础采用40号，其他结构全部采用25号砼。2．钢材1)纵、横向预应力采用ASTMA416-92-270级钢绞线，标准强度为1860Mpa，直径为15.24mm，面积140mm2,弹性模量为1.9×105Mpa，采用OVM锚具。2)带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499-91的规定、光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499-91的规定。3．伸缩缝伸缩缝采用HXC-80A定型产品，全桥共2道。4．桥梁支座1、4号桥台各安装一个GPZ单向活动和双向活动盆式支座。五．桥梁设计荷载根据设计任务书规定：荷载等级为汽车-20级、挂车-100级。第二节内力计算与荷载组合一．全桥结构计算图式的确定按照杆系程序分析的原理，遵循结构离散化的原则。全桥以下原则在适当位置划分节点：1）杆件的转折点和截面的变化点；2）施工分界点、边界处及支座处；3）需验算或求位移的截面处；4）当出现位移不连续的情况时，例如相邻两单元以铰接形式相连（转角不连续），可在铰接处设置两个节点，利用主从约束考虑该连接方式。52 本设计的单元划分，每一个施工阶段自然划分为一个单元。这样便于模拟施工过程，而且这些截面正是需要验算的截面。另外，在墩顶、跨中和一些构造变化位置相应增设了几个单元。这样整个主桥划分成89个单元，90个截面，如图4所示。（桥墩未计）图3主桥单元划分示意图（尺寸单位：m）二．全桥施工阶段的划分1．为了方便全桥的施工分段，更好地根据起吊重量来划分，特用程序将划分的梁的单元的截面特性和单元重量计算出来，具体结果见表1：表1截面特性及单元重量计算结果表（单位：KN，M）单元号左梁高左面积左单位重右梁高右面积右单位重单元重量22.511.32812.511.328142232.511.32812.5411.42851.27e+0342.5411.42852.6211.62911.3e+0352.6211.62912.7411.92981.33e+0362.7411.92982.8612.23061.06e+0372.8612.23063.012.53131.08e+0383.012.53133.1913.13271.12e+0393.1913.13273.3913.63401.17e+03103.3913.63403.614.33561.04e+03113.614.33563.814.73681.09e+03123.814.73684.0215.23791.12e+03134.0215.23794.2715.93961.16e+03144.2715.93964.5416.54121.21e+03154.5416.54124.8317.34321.26e+03164.8317.34325.1418.14521.33e+03175.1418.14525.4118.84701.15e+03185.4118.84705.719.64901.2e+03195.719.64905.9921.55371.28e+03205.9921.55376.3123.65901.41e+03216.3123.65906.524.16021.19e+0352 226.554.51.36e+036.554.51.36e+03681236.524.16026.524.16023.01e+03246.554.51.36e+036.554.51.36e+03681256.524.16026.3123.65901.19e+03266.3123.65905.9921.55371.41e+03275.9921.55375.719.64901.28e+03285.719.64905.4118.84701.2e+03295.4118.84705.1418.14521.15e+03305.1418.14524.8317.34321.33e+03314.8317.34324.5416.54121.26e+03324.5416.54124.2715.93961.21e+03334.2715.93964.0215.23791.16e+03344.0215.23793.814.73681.12e+03353.814.73683.614.33561.09e+03363.614.33563.3913.63401.04e+03373.3913.63403.1913.13271.17e+03383.1913.13273.012.53131.12e+03393.012.53132.8612.23061.08e+03393.012.53132.8612.23061.08e+03402.8612.23062.7411.92981.06e+03412.7411.92982.6211.62911.33e+03422.6211.62912.5411.42851.3e+03432.5411.42852.511.32811.27e+03442.511.32812.511.3281844（此为左半跨梁段自重，右半跨与之对应相等）2．横隔板重量的计算支点横隔板重：Q1=[（0.15+0.98）*4.5/2+2*6.5+2*3*2]*2*0.5*26=716kN3．桥面铺装和防撞护栏每米重量计算q=0.075*1*9.5*21+0.1*9.5*23+5.55=40kN/m4．主跨施工分段（150t起吊能力）双薄壁墩作为第一施工段施工完成；第二段21-25单元，10m,梁段重量：6752kN第三段26单元，0～2.5m,梁段重量：1410kN第四段27单元，2.5～5m,梁段重量：1280kN第五段28单元，5～7.5m,梁段重量：1200kN第六段29单元，7.5～10m,梁段重量：1150kN第七段30单元，10～13m,梁段重量：1330kN第八段31单元，13～16m,梁段重量：1260kN第九段32单元，16～19m,梁段重量：1210kN第十段33单元，19～22m,梁段重量：1160kN第十一段34单元，22～25m,梁段重量：1120kN52 第十二段35单元，25～28m,梁段重量：1090kN第十三段36单元28～31m梁段重量：1040kN第十四段37单元31～34.5m梁段重量：1170kN第十五段38单元34.5～38m梁段重量：1120kN第十六段39单元38～41.5m梁段重量：1080kN第十七段40单元41.5～45m梁段重量：1080kN第十八段41单元45～49.5m梁段重量：1330kN第十九段42单元49.5～54m梁段重量：1300kN第二十段43单元54～58.5m梁段重量：1270kN中间段44单元，58.5～61.5m梁段重量：169kN5．边跨施工；除第104单元、第1单元在边跨合龙时采用满堂支架先浇成形，其它边跨梁段均与主跨梁段同时对称悬臂浇筑，在此不一一列出。主跨及边跨施工分段见图4。全桥共分105个单元（89个桥面单元）、106个节点，其中两个边跨各有20个单元，中跨有45个单元，再后面的恒载、活载、施工及验算等内力的计算时，代入程序的单元划分形式都以以上这种划分方式填写数据文件。主跨施工分段52 边跨施工分段图4主梁施工分段下面给出上述各段的内力图（图5）52 图5主梁主要施工阶段内力图52 a)最大悬臂阶段内力；b)边跨合龙阶段内力；c)中跨合龙阶段内力；d)桥面铺装阶段内力四：温度及支座沉降次内力计算（一）温度次内力计算方法及结果按矩阵位移法求解温度次内力。本设计考虑主梁上下缘温差5℃，温度次内力结果如图7所示。（二）支座沉降次内力计算方法及结果按矩阵位移法求解支座沉降次内力。在桥梁设计中，支座沉降工况的选取是应慎重考虑的问题。一般应综合考虑桥址处的地质、水文等情况，根据已建桥梁的设计经验来定。有时需选取几种沉降工况计算，这样就存在一个工况组合的问题。程序一般对每一个截面挑最不利的工况内力值作为沉降次内力。本设计考虑2号墩下降2cm，4号墩下降1cm。沉降次内力如图8所示。52 图8五.活载内力计算（一）影响线的计算将单位荷载P=1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得位移影响线和内力影响线。（二）人群、履带车、挂车加载人群加载只需求出影响的正、负区段面积；履带车离散为若干集中力；挂车按集中荷载加载。（三）汽车加载挂车、履带车全桥只考虑一辆。汽车荷载是由主车和重车组成的车队，车距又受到约束，求其最大、最小效应是个较复杂的问题。这种情况下，车辆数和车距都是未知参数，随具体影响线而变化，问题归结为求具有多个变量的函数在约束条件下的极值。此问题的解决借助于计算机程序完成。全桥活载内力如图9所示。52 52 汽车及挂车最大、最小弯矩和剪力如表6所示。六．荷载组合根据大桥的施工程序，按照我国现行公路，桥涵设计规范，对全桥形成和营运各阶段的内力和应力进行荷载组合，取其中最为不利者。1：正常使用极限状态的内力组合考虑三种组合：52 组合I基本可变荷载(平板挂车或履带车除外)的一种或几种，与永久荷载的一种或几种组合。组合II基本可变荷载(平板挂车或履带车除外)的一种或几种，与永久荷载的一种或几种，与其他可变荷载的一种或几种组合。组合III平板挂车或履带车与结构重力、预应力、土的重力及土侧压力中的一种或几种相组合。同时考虑箱梁抗扭提高系数，本桥的上部箱梁在短不及墩顶都有强大的横隔板，且刚构墩处墩梁固结，当箱梁承受偏载作用而使箱梁扭转时，箱梁截面的自由扭转受到约束，而是纵向纤维受到拉伸或压缩，从而产生约束扭转正应力与约束扭转剪应力，横向梁抗扭提高系数取用1.15。按上述规定进行荷载组合，得到内力值见下表8[由于篇幅所限，在次仅列出边跨现浇段（104，1）；边跨合龙段（2）；边跨1/4，1/2，3/4截面所在段（6，10，18）；零号段（21-25），中跨1/4，1/2，3/4截面所在段（28，35，40）以及中跨合龙段（44）]承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号=104,左节点号=106内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0013.501e+0013.501e+001剪力-1.916e+003-1.916e+0031.199e+003-2.636e+003-1.916e+003-1.916e+003弯矩-7.138e-010-7.138e-010-3.805e-010-7.495e-010-7.138e-010-7.138e-010单元号=104,右节点号=1内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力2.422e+0032.422e+0033.171e+003-7.348e+002-7.405e+0023.168e+003弯矩-3.253e+003-3.253e+003-4.247e+0031.362e+0031.455e+003-4.352e+003单元号=1,左节点号=1内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+001剪力-2.422e+003-2.422e+0037.347e+002-3.171e+0037.319e+002-3.168e+003弯矩-3.253e+003-3.253e+0031.362e+003-4.247e+0031.455e+003-4.352e+003单元号=1,右节点号=2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力3.001e+0033.001e+0033.787e+003-2.276e+002-2.250e+0023.775e+003弯矩-7.321e+003-7.321e+003-9.156e+0031.816e+0032.173e+003-9.560e+00352 单元号=2,左节点号=2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.305e+0012.626e+0012.334e+0013.676e+001剪力1.511e+0031.511e+0033.708e+0035.270e+0023.224e+0039.621e+002弯矩-7.321e+003-7.321e+003-5.648e+001-6.890e+0032.173e+003-9.560e+003单元号=2,右节点号=3内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.626e+0013.209e+0012.334e+0013.676e+001剪力-9.322e+002-9.322e+002-7.915e+001-2.967e+003-2.717e+003-3.545e+002弯矩-5.488e+003-5.488e+003-5.966e+0034.490e+0036.629e+003-8.572e+003单元号=6,左节点号=6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+001剪力-4.930e+003-4.930e+003-1.994e+003-6.227e+003-2.367e+003-5.806e+003弯矩-3.580e+004-3.580e+004-5.499e+002-4.066e+0046.764e+003-4.893e+004单元号=6,右节点号=7内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力6.366e+0036.366e+0037.902e+0033.102e+0033.619e+0037.314e+003弯矩-5.556e+004-5.556e+004-6.199e+004-1.245e+004-3.704e+003-7.187e+004单元号=10,左节点号=10内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+001剪力-1.091e+004-1.091e+004-6.469e+003-1.332e+004-7.566e+003-1.209e+004弯矩-1.459e+005-1.459e+005-7.140e+004-1.628e+005-6.216e+004-1.734e+005单元号=10,右节点号=11内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力1.231e+0041.231e+0041.500e+0047.469e+0038.746e+0031.355e+004弯矩-1.807e+005-1.807e+005-2.027e+005-9.458e+004-8.662e+004-2.118e+005单元号=18,左节点号=18内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+001剪力-2.329e+004-2.329e+004-1.501e+004-2.825e+004-1.544e+004-2.779e+004弯矩-5.407e+005-5.407e+005-3.320e+005-6.283e+005-3.319e+005-6.295e+005单元号=18,右节点号=19内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力2.485e+0042.485e+0043.012e+0041.606e+0041.649e+0042.976e+004弯矩-6.008e+005-6.008e+005-7.005e+005-3.716e+005-3.715e+005-7.014e+005单元号=21,左节点号=21内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+00152 剪力-2.832e+004-2.832e+004-1.840e+004-3.424e+004-1.882e+004-3.406e+004弯矩-7.335e+005-7.335e+005-4.590e+005-8.602e+005-4.589e+005-8.607e+005单元号=21,右节点号=22内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力2.984e+0042.984e+0043.603e+0041.942e+0041.984e+0043.593e+004弯矩-7.916e+005-7.916e+005-9.302e+005-4.973e+005-4.973e+005-9.307e+005单元号=22,左节点号=22内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0012.334e+0013.676e+0012.334e+0013.676e+001剪力-2.984e+004-2.984e+004-1.942e+004-3.603e+004-1.984e+004-3.593e+004弯矩-7.916e+005-7.916e+005-4.973e+005-9.302e+005-4.973e+005-9.307e+005单元号=22,右节点号=23内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.501e+0013.501e+0013.676e+0012.334e+0012.334e+0013.676e+001剪力3.068e+0043.068e+0043.696e+0041.999e+0042.040e+0043.687e+004弯矩-8.068e+005-8.068e+005-9.485e+005-5.073e+005-5.073e+005-9.489e+005单元号=23,左节点号=23内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.042e+003-1.211e+003-2.604e+0021.918e+002-9.168e+0027.615e+002剪力-1.603e+004-6.188e+0032.273e+003-2.371e+004-1.139e+004-1.094e+004弯矩-8.689e+005-5.386e+005-6.557e+005-7.782e+005-4.924e+005-9.645e+005单元号=23,右节点号=24内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.042e+003-1.211e+0031.918e+002-2.605e+002-9.125e+0027.571e+002剪力2.011e+0048.965e+0032.758e+0048.436e+0021.419e+0041.522e+004弯矩-9.589e+005-5.765e+005-9.059e+005-6.527e+005-5.562e+005-1.030e+006单元号=24,左节点号=24内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0032.641e+003-1.225e+003-1.229e+0032.635e+003剪力3.791e+0042.131e+0044.000e+0042.114e+0042.116e+0043.997e+004弯矩-1.005e+006-5.654e+005-1.071e+006-5.519e+005-5.518e+005-1.071e+006单元号=24,右节点号=25内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+003-1.224e+0032.641e+003-1.228e+0032.634e+003剪力-3.704e+004-2.075e+004-2.058e+004-3.908e+004-2.064e+004-3.903e+004弯矩-9.867e+005-5.549e+005-5.415e+005-1.051e+006-5.413e+005-1.051e+006单元号=25,左节点号=25内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0032.641e+003-1.225e+003-1.228e+0032.634e+003剪力3.695e+0042.075e+0043.899e+0042.058e+0042.059e+0043.898e+004弯矩-9.858e+005-5.554e+005-1.050e+006-5.418e+005-5.416e+005-1.051e+006单元号=25,右节点号=2652 内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+003-1.220e+0032.635e+003-1.221e+0032.626e+003剪力-3.533e+004-1.973e+004-1.956e+004-3.729e+004-1.966e+004-3.719e+004弯矩-9.138e+005-5.147e+005-5.014e+005-9.745e+005-5.012e+005-9.748e+005单元号=28,左节点号=28内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0032.611e+003-1.199e+003-1.187e+0032.587e+003剪力3.139e+0041.742e+0043.317e+0041.724e+0041.745e+0043.293e+004弯矩-7.480e+005-4.216e+005-7.999e+005-4.088e+005-4.084e+005-8.003e+005单元号=28,右节点号=29内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+003-1.182e+0032.593e+003-1.164e+0032.561e+003剪力-2.960e+004-1.638e+004-1.619e+004-3.129e+004-1.644e+004-3.102e+004弯矩-6.724e+005-3.789e+005-3.663e+005-7.204e+005-3.659e+005-7.209e+005单元号=35,左节点号=35内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0032.354e+003-9.733e+002-8.049e+0022.155e+003剪力1.844e+0041.003e+0041.970e+0049.729e+0031.040e+0041.895e+004弯矩-2.585e+005-1.481e+005-2.869e+005-1.344e+005-1.322e+005-2.894e+005单元号=35,右节点号=36内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+003-9.207e+0022.294e+003-7.036e+0022.040e+003剪力-1.671e+004-9.062e+003-8.732e+003-1.792e+004-9.486e+003-1.707e+004弯矩-2.062e+005-1.193e+005-1.051e+005-2.325e+005-1.023e+005-2.356e+005单元号=40,左节点号=40内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0031.968e+003-6.363e+002-1.512e+0011.267e+003剪力9.512e+0035.098e+0031.062e+0044.536e+0035.761e+0039.241e+003弯矩-3.141e+004-2.352e+004-5.159e+004-7.052e+0038.582e+001-5.967e+004单元号=40,右节点号=41内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+003-5.516e+0021.872e+0032.327e+0029.928e+002剪力-7.750e+003-4.141e+003-3.494e+003-8.870e+003-4.814e+003-7.381e+003弯矩-1.427e+003-7.247e+0039.678e+003-2.063e+0041.852e+004-3.063e+004单元号=44,左节点号=44内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0031.410e+003-2.077e+0021.386e+003-1.764e+002剪力9.018e+0024.127e+0022.095e+003-6.950e+0026.864e+0026.487e+002弯矩5.803e+0042.489e+0044.030e+0044.135e+0046.491e+0041.717e+004单元号=44,右节点号=45内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.117e+003-1.794e+0031.847e+0031.069e+0031.381e+003-1.688e+002剪力1.075e+0037.189e+0022.180e+003-4.800e+0021.173e+0036.309e+00252 弯矩5.776e+0042.445e+0044.055e+0043.442e+0046.416e+0041.722e+004正常使用极限状态荷载组合III内力结果:单元号=104,左节点号=106内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力2.484e+0032.484e+0032.484e+0032.484e+0032.484e+0032.484e+003剪力2.114e+0032.114e+0033.024e+0032.012e+0032.114e+0032.114e+003弯矩-2.018e+003-2.018e+003-2.018e+003-2.018e+003-2.018e+003-2.018e+003单元号=104,右节点号=1内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+004剪力-1.638e+003-1.638e+003-1.536e+003-2.510e+003-2.510e+003-1.536e+003弯矩-4.418e+003-4.418e+003-4.572e+003-3.110e+003-3.110e+003-4.572e+003单元号=1,左节点号=1内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+0041.340e+004剪力1.638e+0031.638e+0032.507e+0031.536e+0032.260e+0031.536e+003弯矩-4.418e+003-4.418e+003-3.114e+003-4.572e+003-3.110e+003-4.572e+003单元号=1,右节点号=2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+004剪力-1.614e+003-1.614e+003-1.511e+003-2.445e+003-2.445e+003-1.511e+003弯矩-2.485e+003-2.485e+003-2.792e+0039.573e+0009.573e+000-2.792e+003单元号=2,左节点号=2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+0041.343e+004剪力1.614e+0031.614e+0032.442e+0031.511e+0032.195e+0031.511e+003弯矩-2.485e+003-2.485e+0031.603e+000-2.792e+0039.578e+000-2.792e+003单元号=2,右节点号=3内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.341e+0041.341e+0041.341e+0041.341e+0041.341e+0041.341e+004剪力-6.636e+002-6.636e+002-5.610e+002-1.455e+003-1.455e+003-5.610e+002弯矩-1.125e+003-1.125e+003-1.587e+0032.438e+0032.438e+003-1.587e+003单元号=6,左节点号=6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.439e+0044.439e+0044.439e+0044.439e+0044.439e+0044.439e+004剪力-4.141e+003-4.141e+003-3.670e+003-4.527e+003-4.143e+003-4.244e+003弯矩-2.523e+004-2.523e+004-1.675e+004-1.738e+004-1.657e+004-2.708e+004单元号=6,右节点号=7内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩52 轴力3.462e+0043.462e+0043.462e+0043.462e+0043.462e+0043.462e+004剪力5.568e+0035.568e+0036.031e+0035.162e+0035.390e+0035.671e+003弯矩-1.985e+004-1.985e+004-1.161e+004-1.113e+004-1.094e+004-2.206e+004单元号=10,左节点号=10内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力6.580e+0046.580e+0046.580e+0046.580e+0046.580e+0046.580e+004剪力-7.540e+003-7.540e+003-7.299e+003-8.205e+003-7.782e+003-7.643e+003弯矩-3.761e+004-3.761e+004-2.988e+004-3.008e+004-2.963e+004-4.089e+004单元号=10,右节点号=11内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力6.599e+0046.599e+0046.599e+0046.599e+0046.599e+0046.599e+004剪力8.682e+0038.682e+0039.391e+0038.476e+0038.711e+0038.784e+003弯矩-5.244e+004-5.244e+004-4.556e+004-4.522e+004-4.502e+004-5.603e+004单元号=18,左节点号=18内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.369e+0051.369e+0051.369e+0051.369e+0051.369e+0051.369e+005剪力-1.702e+004-1.702e+004-1.698e+004-1.794e+004-1.747e+004-1.762e+004弯矩-1.116e+005-1.116e+005-1.093e+005-1.103e+005-1.092e+005-1.199e+005单元号=18,右节点号=19内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.370e+0051.370e+0051.370e+0051.370e+0051.370e+0051.370e+005剪力1.909e+0041.909e+0042.002e+0041.906e+0041.930e+0041.971e+004弯矩-1.281e+005-1.281e+005-1.277e+005-1.264e+005-1.264e+005-1.380e+005单元号=21,左节点号=21内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.606e+0051.606e+0051.606e+0051.606e+0051.606e+0051.606e+005剪力-2.361e+004-2.361e+004-2.360e+004-2.458e+004-2.410e+004-2.428e+004弯矩-1.325e+005-1.325e+005-1.320e+005-1.334e+005-1.320e+005-1.456e+005单元号=21,右节点号=22内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+005剪力2.488e+0042.488e+0042.586e+0042.488e+0042.513e+0042.557e+004弯矩-1.601e+005-1.601e+005-1.616e+005-1.601e+005-1.601e+005-1.745e+005单元号=22,左节点号=22内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+0051.609e+005剪力-2.488e+004-2.488e+004-2.488e+004-2.586e+004-2.538e+004-2.557e+004弯矩-2.024e+005-2.024e+005-2.025e+005-2.039e+005-2.024e+005-2.169e+005单元号=22,右节点号=23内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.613e+0051.613e+0051.613e+0051.613e+0051.613e+0051.613e+005剪力2.559e+0042.559e+0042.656e+0042.558e+0042.559e+0042.628e+004弯矩-2.140e+005-2.140e+005-2.157e+005-2.142e+005-2.140e+005-2.288e+00552 单元号=23,左节点号=23内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.614e+0051.612e+0051.612e+0051.614e+0051.612e+0051.612e+005剪力-3.722e+003-4.322e+002-4.238e+002-3.965e+003-1.931e+003-4.251e+002弯矩-1.817e+005-1.857e+005-1.857e+005-1.825e+005-1.719e+005-1.857e+005单元号=23,右节点号=24内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.774e+0051.772e+0051.774e+0051.772e+0051.773e+0051.774e+005剪力1.876e+002-3.102e+0034.307e+002-3.111e+003-1.603e+0034.307e+002弯矩-1.618e+005-1.493e+005-1.638e+005-1.493e+005-1.430e+005-1.638e+005单元号=24,左节点号=24内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.778e+0051.774e+0051.776e+0051.775e+0051.775e+0051.778e+005剪力3.410e+0043.358e+0043.452e+0043.350e+0043.350e+0043.425e+004弯矩-2.174e+005-1.994e+005-1.983e+005-1.939e+005-1.939e+005-2.191e+005单元号=24,右节点号=25内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.782e+0051.778e+0051.779e+0051.780e+0051.779e+0051.782e+005剪力-3.341e+004-3.290e+004-3.281e+004-3.384e+004-3.281e+004-3.357e+004弯矩-1.993e+005-1.816e+005-1.761e+005-1.801e+005-1.761e+005-2.010e+005单元号=25,左节点号=25内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.782e+0051.778e+0051.780e+0051.779e+0051.779e+0051.782e+005剪力3.341e+0043.290e+0043.383e+0043.281e+0043.281e+0043.357e+004弯矩-1.524e+005-1.348e+005-1.348e+005-1.293e+005-1.293e+005-1.541e+005单元号=25,右节点号=26内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.778e+0051.773e+0051.774e+0051.775e+0051.774e+0051.778e+005剪力-2.538e+004-2.487e+004-2.479e+004-2.580e+004-2.479e+004-2.552e+004弯矩-1.231e+005-1.064e+005-1.011e+005-1.046e+005-1.011e+005-1.245e+005单元号=28,左节点号=28内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.540e+0051.536e+0051.538e+0051.536e+0051.536e+0051.540e+005剪力2.087e+0042.035e+0042.127e+0042.027e+0042.027e+0042.097e+004弯矩-1.143e+005-1.001e+005-9.765e+004-9.529e+004-9.529e+004-1.151e+005单元号=28,右节点号=29内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力1.538e+0051.533e+0051.534e+0051.536e+0051.535e+0051.538e+005剪力-1.881e+004-1.830e+004-1.821e+004-1.920e+004-1.848e+004-1.891e+004弯矩-9.728e+004-8.427e+004-7.963e+004-8.137e+004-7.960e+004-9.780e+004单元号=35,左节点号=35内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力8.308e+0048.264e+0048.300e+0048.296e+0048.297e+0048.308e+00452 剪力1.325e+0041.274e+0041.355e+0041.259e+0041.283e+0041.318e+004弯矩-4.742e+004-4.291e+004-3.737e+004-3.618e+004-3.613e+004-4.763e+004单元号=40,左节点号=40内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力3.747e+0043.702e+0043.745e+0043.743e+0043.744e+0043.702e+004剪力7.432e+0036.919e+0037.570e+0036.643e+0036.880e+0036.919e+003弯矩3.058e+003-6.398e+0027.451e+0037.944e+0038.107e+003-6.398e+002单元号=40,右节点号=41内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.981e+0044.936e+0044.979e+0044.980e+0044.979e+0044.936e+004剪力-6.101e+003-5.588e+003-5.276e+003-6.197e+003-5.761e+003-5.588e+003弯矩3.922e+003-1.542e+0037.293e+0037.004e+0037.519e+003-1.542e+003单元号=44,左节点号=44内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.640e+0044.595e+0044.639e+0044.640e+0044.640e+0044.595e+004剪力3.504e+0028.375e+0021.258e+0033.504e+0025.836e+0028.375e+002弯矩-3.397e+003-1.252e+004-3.476e+003-3.397e+003-3.165e+003-1.252e+004单元号=44,右节点号=45内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.637e+0044.592e+0044.637e+0044.636e+0044.636e+0044.598e+004剪力1.299e+0038.115e+0021.340e+0034.315e+0026.648e+0028.970e+002弯矩-4.776e+003-1.244e+004-3.551e+003-3.487e+003-3.253e+003-1.252e+004过比较分析，选用组合中最大的一种组合，选用使用内力组合II根据正常使用极限状态内力组合表和承载能力极限状态内力组合表可绘出正常使用极限状态和承载能力状态的弯矩包络图和相应的剪力包络图(如图9所示)。52 52 图9第三节配筋设计一．钢束估算根据配筋计算要求，预应力梁应满足弹性阶段的应力要求和塑性阶段的强度要求。因此，预应力筋的数量可以从满足这几方面的要求来考虑。（一）按正常使用极限状态的应力要求计算预应力梁在预加应力和使用荷载作用下的应力状态应满足的条件是：上缘应力：σy上≤Mg/W上σy上+Mg/W上+Mp/W上≤0.5Rba下缘应力：σy下≥Mg/W下+Mp/W下σy下-Mg/W下≤0.5Rba一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是控制因素，为方便计算，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件。在《公路桥规》中，当预拉区配置受力的非预应力钢筋时，容许截面出现少许拉应力，但在估算钢束数量时，依然假设RL等于零。由预应力钢束所产生的截面上缘应力σy上和截面下缘应力σy下分以下三种情况讨论：1．截面上、下缘均布置力筋由力筋N上及N下在截面上、下缘产生的应力分别为：σy上=++-σy下=-++可得到上缘和下缘预应力筋的数目:n上=[Mmax(e下-K下)-Mmin(K上+e下)]/[(K上+K下)(e上+e下)]×1/faσan下=[Mmax(e下+K下)+Mmin(K上-e下)]/[(K上+K下)(e上+e下)]×1/faσa当截面只在下缘布置预应力筋N下以抵抗正弯矩时,当由上缘不出现拉应力控制时:由N下/A-N下e下/W上=-Mmin/W上得到:n下=Mmin/(e下-K下)faσa当由下缘不出现拉应力控制时,由N下/A+N下e下/W上=-Mmin/W上得到:n下=Mmax/(e下+K上)faσa当截面只在上缘不出现拉应力控制时,由N上以抵抗负弯矩时分两种情况考虑:当由上缘不出现拉应力控制时,由N上/A+N上e上/W上=-Mmin/W上得到:n上=-Mmin/(e下+K上)faσa当由下缘不出现拉应力控制时,由N上/A-N上e上/W下=Wmax/W下得到:n上=Mmax/(K上-e上)faσa计算出预应力筋数的面积如下：52 承载能力极限状态:单位m2单元号左上缘左下缘右上缘右下缘1040000.00298100.0029800.00567200.0056700.00805300.008050.0009110.012340.0009110.01230.004410.01450.004410.0140.01050.013860.01050.01380.01630.012270.01630.01220.0230.009680.0230.00960.03010.0060290.03010.006020.03750.00182100.03750.001820.04390110.043900.05060120.050600.05760130.057600.06450140.064500.07150150.071500.07840160.078400.08510170.085100.09070180.090700.09610190.096100.1020200.10200.1070210.10700.1120220.11200.1150230.11700.1250240.1300.1280250.12800.1220260.12200.1170270.11700.1110280.11100.1050290.10500.09920300.099200.09180310.091800.08410320.084100.07610330.076100.06790340.067900.05930350.059300.05070360.050700.04260370.042600.0330380.03300.0240.00577390.0240.005770.01550.0117400.01550.01170.008080.017252 410.008080.01720.0006080.0239420.0006080.023900.03014300.71100.03334400.033300.03194500.03300.02894600.02890.001070.022470.001070.0220.005720.0155480.005720.01550.01420.00988490.01420.009880.02240.00395500.02240.003950.03110510.031100.04040520.040400.04840530.048400.05680540.056800.06530550.065300.07340560.073400.08130570.081300.0890580.08900.09640590.096400.1020600.10200.1080610.10800.1140620.11400.1190630.11900.1250640.12500.1280650.12100.1140660.11400.1120670.11200.1060680.10600.1010690.10100.09540700.095400.090710.0900.08440720.084400.07760730.077600.07070740.070700.06370750.063700.05670760.056700.04960770.049600.04280780.042800.03650.00165790.03650.001650.02910.00586800.02910.005860.02220.00944810.02220.009440.01560.0121820.01560.01210.00980.0137830.00980.01370.003780.013952 840.003780.01390.0005130.0123850.0005130.012300.008038600.0080300.005658700.0056500.0029710500.0029700正常使用极限状态:单位m2单元号左上缘左下缘右上缘右下缘1040.00010.00010.00010.003710.00010.00370.00010.00720.00010.0070.00030.009930.00030.00990.00380.015240.00380.01520.00940.016850.00940.01680.01680.014860.01680.01480.02350.011170.02350.01110.03080.005880.03080.00580.03820.000190.03820.00010.04710.0001100.04710.00010.05440.0001110.05440.00010.06220.0001120.06220.00010.07030.0001130.07030.00010.07810.0001140.07810.00010.08590.0001150.08590.00010.09370.0001160.09370.00010.1010.0001170.1010.00010.1080.0001180.1080.00010.1140.0001190.1140.00010.1210.0001200.1210.00010.1280.0001210.1280.00010.1340.0001220.1590.00010.1620.0001230.1390.00010.1490.0001240.180.00010.1770.0001250.1490.00010.1420.0001260.1420.00010.1350.0001270.1350.00010.1270.0001280.1270.00010.1210.0001290.1210.00010.1140.0001300.1140.00010.1060.0001310.1060.00010.09740.0001320.09740.00010.08860.0001330.08860.00010.07960.000152 340.07960.00010.07020.0001350.07020.00010.06060.0001360.06060.00010.05150.0001370.05150.00010.04060.0001380.04060.00010.03010.0002390.03010.00020.02160.0098400.02160.00980.01410.0186410.01410.01860.00630.0282420.00630.02820.00080.0355430.00010.0110.00010.0146440.00010.01460.00010.0146450.00010.03920.00010.0341460.00010.03410.00560.0261470.00560.02610.01180.0168480.01180.01680.01880.0079490.01880.00790.02740.0001500.02740.00010.03820.0001510.03820.00010.0490.0001520.0490.00010.05840.0001530.05840.00010.0680.0001540.0680.00010.07750.0001550.07750.00010.08650.0001560.08650.00010.09540.0001570.09540.00010.1040.0001580.1040.00010.1120.0001590.1120.00010.1190.0001600.1190.00010.1260.0001610.1260.00010.1330.0001620.1330.00010.140.0001630.140.00010.1470.0001640.1740.00010.1780.0001650.1450.00010.1360.0001660.1610.00010.1580.0001670.1330.00010.1270.0001680.1270.00010.120.0001690.120.00010.1130.0001700.1130.00010.1070.0001710.1070.00010.10.0001720.10.00010.09250.0001730.09250.00010.08470.0001740.08470.00010.07680.0001750.07680.00010.06890.0001760.06890.00010.06080.000152 770.06080.00010.05290.0001780.05290.00010.04560.0001790.04560.00010.03680.0001800.03680.00010.02950.0056810.02950.00560.02230.0109820.02230.01090.01570.0146830.01570.01460.00860.0167840.00860.01670.00320.0151850.00320.01510.00010.0098860.00010.00980.00010.007870.00010.0070.00010.00371050.00010.00370.00010.0001二预应力索的布置:本例采用符合GB5224-1995的钢绞线，其公称直径15.24（7Φ5）mm，Rb=1860Mpa,Ey=1.9×105Mpa,公称面积139.98mm。顶板19股一束，采用OVM13-19锚具，YCW千斤顶，垫板尺寸290×300×210mm,开孔ΦD=140mm,锚孔中心距大于260mm，垫板边缘到混凝土边缘大于30mm，扩孔设长L≥500mm,孔道直径84mm，孔道中心距≥260mm,垫板边缘到混凝土边缘≥30mm，扩孔设长L≥500mm,孔道直径84mm,孔道中心距≥125mm。底板采用19股一束，OVMB13-19锚具，YCW400千斤顶，垫板尺寸290×300×210mm,开孔ΦD=140mm,锚孔中心距≥260mm.垫板边缘到混凝土边缘≥25mm,扩孔设长≥310mm,孔道直径84mm，孔道中心距≥125mm。1、布置原则:(1)纵向预应力索为结构主要受力钢筋,为了设计和施工方便,进行对称布束,锚头尽量靠近压应力区.(2)钢束在横断面中布置时直束靠近顶板位置,直接锚固在齿板上,弯束布置在腹板上,便于下弯锚固.(3)本桥中采用预埋波纹管,根据文献[5]预规第6.2.26规定：其水平净距不应小于4cm，波纹管至构件顶面或侧面的间距不小于3.5cm,波纹管至构件底面边缘的净矩不小于5cm,波纹管的内径应比预应力钢筋的外径至少大1cm.钢束的布置：每个截面配筋情况如上表示，选择跨中，墩顶为例说明，具体情况如下图示：墩顶截面配筋布置图52 跨中、边跨支点截面配筋布置图三、预应力损失计算：预应力束的张拉控制应力，参照《公路桥涵设计规范》预规第5.2.1条：构件在预加应力时，预应力钢绞线的锚下控制应力符合σk≤0.75Ryb故，σk=0.75*1860=1395Mpa由于施工中预应力索的张拉采用后张法，故按预规第5.2.5条，应计算以下预应力损失：预应力筋与管壁间的摩察损失σs1;锚具变形，钢筋回缩和拼装构件的接缝压缩损失52 σs2；混凝土弹性压缩损失σs4;预应力索的应力松弛损失σs5；混凝土的收缩徐变损失σs6；（1）预应力筋与管道间的摩察损失σs1,按以下公式计算：σs1=σk[1-e-(uθ+kx)]其中u=0.35，k=0.003.（2）锚具变形，钢筋回缩和拼装构件的接缝压缩损失σs2，在计算接缝压缩引起的应力损失时，认为接缝在第一批钢束锚固后既完成全部变形量，以后锚固得各批钢束对该接缝不再产生压缩。预规第5.2.7条规定可以考虑与张拉钢筋时的摩阻力相反的摩阻作用，为保守设计，本设计不考虑该项以补偿钢束在与桥面平行的平面内的弯曲摩阻。（3）混凝土弹性压缩损失σs4根据《公路桥涵设计规范》预规第5.2.9条后张法构件采用分批张拉时，先张拉是钢束由于张拉后批钢束所产生的混凝土弹性压缩引起的应力损失：σs4=ayΣΔσh1,式中ΣΔσh1为先张拉钢束重心处由后张拉各批钢束产生的混凝土法向应力。对悬臂拼装结构，作如下近似假设，可使ΣΔσh1计算简化：1）每悬臂拼装一段，相应张拉一批力筋；假设每批张拉预应力都相同，且都作用在全部预应力重心处；2）在同一计算截面上，每一悬拼梁段自重所产生的自重弯矩都假设相等。（4）预应力索的应力损失σs5根据《公路桥涵设计规范》预规第5.2.10条，对于由钢绞线组成的预应力钢束，在采用超张拉方法施工中，由钢绞线松弛引起的损失终极值σs5=0.045σk，锚下控制应力：σk=1395Mpa,故：σs5=0.045×1395=62.8Mpa（5）混凝土的收缩徐变损失σs6。下面以46号钢束为例：46#钢束第18施工阶段各项预应力损失及有效预应力点号Sigma_s1Sigma_s2Sigma_s3Sigma_s4Sigma_s5Sigma_s6有效预应力10.0-1220.00.0-59.1-6.66-1.21e+032-15.5-91.00.00.0-59.1-8.3-1.22e+033-31.6-58.80.00.0-59.1-6.51-1.24e+034-46.4-29.20.00.0-59.1-4.99-1.26e+035-61.00.00.00.0-59.1-4.05-1.27e+036-75.50.00.00.0-59.1-2.83-1.26e+037-89.80.00.00.0-59.1-1.95-1.24e+0352 8-1040.00.00.0-59.1-1.44-1.23e+039-1180.00.00.0-59.1-1.09-1.22e+0310-1320.00.00.0-59.1-0.846-1.2e+0311-1450.00.00.0-59.1-0.687-1.19e+0312-1590.00.00.0-59.1-0.632-1.18e+0313-1720.00.00.0-59.1-0.433-1.16e+0314-1860.00.00.0-59.1-0.334-1.15e+0315-1990.00.00.0-59.1-0.3-1.14e+0316-2120.00.00.0-59.1-0.382-1.12e+0317-1990.00.00.0-59.1-0.501-1.14e+0318-1860.00.00.0-59.1-0.562-1.15e+0319-1720.00.00.0-59.1-0.716-1.16e+0320-1590.00.00.0-59.1-0.9-1.18e+0321-1450.00.00.0-59.1-1.0-1.19e+0322-1320.00.00.0-59.1-1.16-1.2e+0323-1180.00.00.0-59.1-1.43-1.22e+0324-1040.00.00.0-59.1-1.75-1.23e+0325-89.80.00.00.0-59.1-2.2-1.24e+0326-75.50.00.00.0-59.1-3.12-1.26e+0327-61.00.00.00.0-59.1-4.14-1.27e+0328-46.4-29.20.00.0-59.1-5.03-1.26e+0329-31.6-58.80.00.0-59.1-6.38-1.24e+0330-15.5-91.00.00.0-59.1-8.32-1.22e+03310.0-1220.00.0-59.1-6.67-1.21e+03（附注：钢筋图号为布置图图号）52 46#钢束正常使用阶段各项预应力损失点号松驰损失收缩徐变损失永存预应力10.0-33.13-108320.0-28.34-112630.0-28.41-115740.0-28.06-118050.0-33.84-119260.0-29.74-118970.0-34.78-117380.0-35.45-116290.0-36.44-1149100.0-37.08-1136110.0-37.79-1123120.0-40.71-1107130.0-40.16-1096140.0-37.12-1085150.0-35.8-1073160.0-36.56-1060170.0-39.99-1070180.0-42.44-1080190.0-47.44-1088200.0-47.93-1099210.0-46.38-1113220.0-45.3-1125230.0-45.62-1136240.0-43.91-1148250.0-42.75-1159260.0-35.88-1175270.0-36.76-1182280.0-40.16-1155290.0-38.7-1134300.0-40.55-1103310.0-37.8-1079第四节全桥强度验算：根据承载能力极限状态组合的结果，判定截面的受力类型，然后按公式验算其强度是否满足。下表给出了墩顶20#单元的极限强度验算结果。其他各单元可采用同样方法验算，结果从略。一施工验算52 施工验算是按施工步骤，把荷载效应逐段进行叠加，现取控制断面进行验算，边跨支点，墩顶处，跨中处。以支点截面为例进行验算如下:20单元在最大悬臂状态下的验算结果如下：52 52 中跨合龙后20单元验算52 二：使用阶段应力验算1：钢束应力验算46号钢束验算结果如下：52 2：混凝土强度应力验算52 52 三：锚下局部应力验算本设计锚具采用OVMl5-19型锚，锚垫板尺寸320mm×310mm×240mm，锚板φE=217，F=90，螺旋筋φG=400，φH=20，I=60mm，N=8，孔距280mm。1：抗压强度公式：Nj≤Nu=0.6(βRa+2μtβ2heRg)*Ac从《桥梁施工及组织管理》P47上可查到：混凝土锚块的最小外廓尺寸：a=400十50=450(mm)取锚块的尺寸为550cm×470cm(中间由直径100mm的预应力孔道)，故Ad=470×550－1002×π/4=250650(mm2)锚垫板面积：Ac=3202－1002×π/4=94550(mm2)β=(Ad/Ac)1/2=1.6282螺旋筋：52 aj=20×20×π/4=314(mm2)dhe=400mm,S=60mm,Rg=240MPa,Ra=28.5MPaμt=4(aj/dhe)*s=0.0523Ahe=(4002－1002)×π/4=(mm2)>Ac=117750(mm2)故Nu=βhe=(Ahe/Ac)1/2=1.1162μtβ2heRg=31.3βRa=46.4因为2μtβ2heRg>0.5βRa故0.6(βRa+2μtβ2heRg)*Ac应变为0.9βRaAc0.9βRaAc=3948(kN)(kN)锚固处力(锚下力以张拉预应力钢束16#时为最大)：Nj=1230*2260=2780(KN)＜Nu=3948(kN)故满足局部承压要求。2．抗裂性验算由《结构设计原理》P201可查到，公式:Nj≤Nf=0.09α(ARl+45Ag)α=V/(1-λ)≤10对于局部承压构件需要进行抗裂性验算。而本设计中垫板为矩形，故：V=2,b=320mm，h=60×8=480mm。λ=b/h=320/480=2/3,α=V/(1-λ)=6<10,Rl=2.45MpaA=480×（550－100）=216000(mm2)Ag=8×2×aj=16×314=4064(mm2)故Nf=0.09α(ARl+45Ag)=3721.25(kN)>Nj=2780(KN)局部抗裂性要求也满足。四．变形验算结构的变形验算是为了保证结构具有一定的刚度，使它在长期使用过程中不至于因为变形大而造成不良后果。如：挠度过大，会使桥面起伏，不利于高速行车；变形过大也使结构次应力增大。52 变形验算需求出汽车（挂车）荷载（不计冲击）作用下，主梁最大（小）竖向挠度。与求最大内力相似。可先求出截面的挠度影响线；在挠度影响线上加载可求出各截面的大（小）挠度；将各截面的最大]（小）挠度绘成图形，即为挠度包络图；包络图中的最大（小）值即为汽车（挂车）作用下的最大（小）挠度。a)中跨变形验算按弹性理论计算，中跨最大挠度为9.19厘米，发生在45节点；挂车最大挠度为7.79厘米，发生在45节点。因为0.0919/130=1/1414<1/600所以满足要求1.边跨变形计算按弹性理论计算，边跨汽车最大挠度为7.16厘米，发生在9号节点；挂车最大挠度为4.1厘米，发生在9号节点。因为0.0716/68=1/949<1/600所以满足要求。第五节施工说明本桥为预应力混凝土边截面连续刚构桥，全桥共三跨，中跨130米，边跨68米，全长266米，采用挂篮悬臂施工。下面对施工做以简介：一.下部结构本桥基础采用刚性扩大基础，具体尺寸见总体布置图。二.上部结构本桥采用悬臂浇筑施工。1.首先从2#，3#墩开始，进行悬臂浇筑施工；2.边跨合龙，现浇边跨合龙段，进行体系的转换；2.最后跨中合拢，完成主梁的施工及桥面铺装施工；本方案当方案呈双悬臂状态时，结构稳定性较差，所以对于大跨径或多跨连续梁，对施工的要求较高。采用悬臂浇筑法施工时，墩顶0号块及1号块梁段采用在托架上立模板现浇。其具体施工过程见施工流程图。三.结构体系转换本桥在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定性，一般边跨先合龙，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后中跨合龙，成整体受力状态。这就存在体系转换。具体施工时应注意以下几点：52 1.结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态，梁体某些部分的弯矩方向发生转换。所以应按设计要求，张拉一部分或全部布置在梁体下面的正弯矩预应力束。2.对转换为超静定结构，需考虑钢束张拉，支左变形，温度变化等因素引起的次内力。三.施工要点及注意事项1.梁上部采用挂篮悬浇注施工，施工时要对称校注，应注意立模板高程的合理设置，准确控制悬浇高程，主梁边中跨合龙高差应控制在1cm以内。2.施工后的主梁被用预应力束孔处理如下：顶板束孔灌浆封填，底板的留下备用，按不穿预应力束。3.箱梁悬浇施工时在底板上的施工孔不封堵，作为箱梁的通气孔。52 设计感想与收获首先感谢周敉老师在百忙之中抽空辅导了我这次毕业设计的每一个环节，周老师对待学生认真负责、和蔼耐心的态度和对待工作一丝不苟的作风给我留下了深刻的印象，为我今后的学习工作树立了榜样。通过这次毕业设计，我比较系统的串连了我大学本科四年所学的知识，深感我们这门专业系统的博大精深，觉得自己存在的差距还很大。但是，在这炎炎夏日工作的几十天，我的收获也是很大的。在毕业设计的反复修改，一遍一遍的看书，和同学一次又一次的讨论，一次又一次的请教老师的过程中，通过集中的毕业设计和专业系统的培养，我提高了自己综合运用所学的基础理论，基本知识和基本技能，分析解决问题的能力。在老师的指导下，通过独立系统的完成一个工程项目的设计，比较具体的了解了一个工程设计的全过程，巩固已学课程的基础上，培养了自己考虑问题，分析问题，解决问题的能力，同时接触到和掌握一些新的专业知识和技能。这次毕业设计为自己提供了一次很好的实践机会，为我将来的学习工作做了很好的铺垫，是我人生中很重要的一次经历。最后，感谢公路学院的领导和老师在百忙之中为我们细心指导设计，我衷心的感谢各位老师！52 参考文献一、中华人民共和国交通部标准，公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）北京：人民交通出版社。二、中华人民共和国交通部标准，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）三、中华人民共和国交通部标准，公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ029-85）四、中华人民共和国交通部标准，公路施工技术规范（JTJ041-89）五、中华人民共和国交通部标准，公路桥涵设计规范（合订本），北京人民出版社，1989六、范立础主编，《桥梁工程》（上、下册）。北京人民交通出版社。1980七、叶见曙主编，《结构设计原理》，北京1997八、徐光辉主编，《桥梁计算示例集》，预应力混凝土钢架桥。1995九、李廉锟主编，《结构力学》北京教育出版社，1996十、金成隶主编,《预应力混凝土梁拱组合体系-设计研究与实践》,北京人民交通出版社2001十一、李子青主编,〈〈高墩大跨径连续钢构桥〉〉，北京人民交通出版社，2001十二、雷俊卿主编，〈〈桥梁悬臂施工与设计〉〉，北京人民交通出版社，2000十三、52 陈宝春主编，〈〈钢管混凝土拱桥设计与施工〉〉，北京人民交通出版社，1999一、中华人民共和国交通部标准，公路工程技术规范，北京人民交通出版社，1997二、中华人民共和国交通部标准，公路预应力混凝土桥梁设计规范（试行），1978三、周宗泽主编，桥梁博士v2.8版用户手册，2000四、陈忠延主编，〈〈土木工程专业毕业设计指南〉〉，桥梁工程分册，北京，中国水利水电出版社，2000五、徐岳主编，〈〈预应力混凝土连续梁设计〉〉，北京人民交通出版社，2000六、黄绳武主编〈〈桥梁施工及组织管理〉〉，（上册）人民交通出版社，1999Longandlight——《Bridgedesign&engineering》52 ClosureofthemainspanontheSundoyaBridgeinNorwayisexpectedtotakeplaceinthefirstweekafterEaster.Thisgracefulcrossing,thesecondlongestofitstypeintheworld,isbeingbuiltinsituusinghighperformanceconcreteSundoyaBridgeissituatedinoneofNorway'smostscenicareas,only100kmsouthoftheArcticCircle.The538m-longbridgespansSundet,andwhenitiscompletewillprovideaferry-freeroadconnectionbetweenSundoyaandthemainland.Itislocatedsome35kmwestofthecityofMosjoen,closetohighway78betweenMosjoenandSandnessjoen.ItwillbethesecondlargebridgeprojectconnectingAlstenoyatothemainland,comingmorethan12yearsaftertheHelgelandBridgewasopened.Theregionisnostrangertoworld-recordscalebridges?theHelgelandBridge's425mlongmainspanwasthelongestcable-stayedspanintheworldwhenitopenedin1992.SundoyaBridgeisdividedintothreespans;ithasamainspanof298mandtwosidespansof120m.Themainspanwillbethesecondlongestspanintheworldforacontinuouspost-tensionedcastinplaceboxsectionconcretebridge.Intermsofitsdesign,consultantDrIngAas-JakobsenhasfollowedasimilarapproachtothattakenfortheRaftsundetBridge,openedin1998,towhichtheSundoyaBridgewillalmostbeatwin.Thetwobridgeshaveidenticalmainspans,butRaftsundethasfourspansasopposedtoSundoya'sthree.ContractorASAnlegg,whichispartofthejointventurebuildingSundoya,wasalsothecontractorontheRaftsundetBridge,andarchitectBoarchArkitekterhasalsoworkedonthetwoschemes.InJanuary2001thejointventurecompanyAFSundoybruawonthecontractfromclientStatensVegvesentobuildtheSundoyaBridge.ThisjointventureconsistedofthecontractorsReinertsenAnleggandNCCConstruction.Highperformanceconcreteiscentraltothedesignofthebridge?bothnormalweightHPCandlightweightHPC.Normalweightconcrete,atapproximately2500kg/m3,isusedforthe120msidespans,whilelightweightconcrete,whichweighsinatabout1970kg/m3,isusedforconstructionofthe298mmainspan.Thisenablesconstructiontoproceedusingthebalancedcantilevermethod.LocalrockfromNorwayisusedastheaggregateforthenormalweightconcrete,butthelightweightconcreterequiredanimportedsolution.NormallytheaggregateusedforlightweightconcreteinEuropeisexpandedclayorshale,butthismaterialhashighlevelsofabsorptionandforthisreason,regulationspreventsuchconcretefrombeingpumped.Inordertoaddressthis,thecontractoradoptedasimilarsolutiontothatusedonRaftsundetBridge?importingStaliteaggregatefromSouthCarolinaintheUSA.Staliteisproducedthroughthermal52 expansionofhighqualityslate,andresultsinalightweightaggregatethatgivesconcreteofveryhighstrengthatlowunitweights.Itslowabsorptionofapproximately6%andhighparticlestrengtharetwoofthefactorsthatallowStalitetoachievehighstrengthconcreteinexcessof82.7MPa,themanufacturersays.Thebondandcompatibilityoftheaggregatewithcementpastereducemicro-crackingandenhancedurability,anditslowabsorptionmakesiteasytomixandpump.AccordingtoAFSundoybruaqualitymanagerJan-EirikNilsskog,thismaterialhasgivenaverygoodresult.Itproducesconcretethatiseasytopourintotheformworkanditgivesagoodsurfacefinish,hesays.Itisbeingpumpedsome120malongthebridgedecktotheconcretingposition.Concreteisproducedbyatransportablemobileplantlocatedonly1kmfromthebridgesite.Constantmonitoringoftheconcreteweightisnecessarytoensurethatthecantileversareproperlybalanced.Thisistestedforeachpour.TheprojectbeganinJanuary2001atAkerVerdalwiththeproductionofcaissonsforthepierbases.InMay2001thetwocaissonsweretowed500kmnorthtothebridgesite.ThebridgeisbeingpouredinsituusingspecialmobileconstructionequipmentdevelopedbyNRS.Thecycleforconstructionofeach5mwidebridgesegmentisaweek,andtwomobileunitsarebeingusedontheSundoyaBridge.TheseparticularunitswerebuiltforASAnleggtouseontheVaroddenBridgeinKristiansandinNorway,andtheyhavealsobeenusedbythesamecontractorontheRafsundetBridge.ThedesignofthecentralpartofthemainspanofthebridgeisbasedontheuseoflightweightconcreteLC60whileotherpartsofthestructureusethemorestandardtypeC65.Becauseoftheaggressivemarineenvironment,thequalityoftheconcretemustbeparticularlygood.Thestructureisasinglecell,prestressedrectangularboxgirder,largelybuiltusingthetravellingformworksystemfromNRS.Theboxwidthis7manditsdepthvariesfrom3matthecentreofthespanto14.5moverthepiers.Closetotheabutments,concreteofqualityC25willbeusedinsidetheboxgirderasballast.Inaddition,thedesignershaveincludedthenecessaryelementsinsidetheboxgirderinordertoallowthepossibleadditionofpost-tensioningcablesinthefuture.Thelong-termbehaviourofsuchlargespansisnotfullyknown,sothepossibilitythatthemainspanmaysagovertimehastobetakenintoaccount.Thewidthoftheroadisaconstant7.5mfromthebarrierononesidetothatontheother,andthetotalwidthofthebridgeissome10.3m.Thereisa2mwidefootwayincludedinthewidthofthestructure.Thepiershaftisformedwithtwinlegs,whicharehollowinside.Thepiershaftsincorporatepermanentprestressingcablesandtheyhaveaconstantwallthicknessandawidththatvariesparabolicallyovertheirheight.Temporarytie-downpiersareusedtoconstructthebridge-theyarelocated35mintoeach120m-longsidespanfromthemainpiers.EachconsistsofanI-shapedshaft,whichistieddowntothegroundusingrockanchorsandconnectedtotheboxgirderbymeansofprestressingcables.Thepurposeofthesestructuralelementsistosupportthecantileverandpreventrotationinstrongwinds.Oncethebridgesuperstructureiscompleteandthemainpierprestressingisfullytensioned,thetemporarytie-downpierswillberemovedpiecebypiece.Thelocationofthebridge,onlyabout100kmsouthoftheArcticCircle,hasmeantthatspecialmeasureshavetobeintroducedtoallowconstructionworktocontinueallyearround.Apartfromtheobviousneedto52 providesitelightingformuchofthewintertime,thechallengeofconcretingintemperatureswhichcanbeaslowas0Chastobeovercome.Hotconcreteisproducedforthebridge?sometimesupto30Candtheformworkhastobeinsulatedtokeeptheconcretewarm.Electricheatingcablesarealsousedontheendofthepreviouspourtowarmuptheconcretebeforecasting.ConstructionofthenewbridgebeganinJanuary2000andisexpectedtobecompleteinSeptemberthisyear.TheconstructionofthecantileverstartedinsummerlastyearandisduetobefinishedinApril.WhenBd&ewenttopress,theprojectwasonscheduleforopeningtotrafficinlateautumn.ProjectTeamClient:StatensVegvesenContractor:AFSundoybrua(ASAnlegg,NCCConstruction)Consultant:DrIngAas-JakobsenArchitect:BoarchArkitekter超轻大跨度桥——Sundoya挪威的在Sundoya桥上的主跨有望在复活节的后第一个星期望合龙.它是一座大跨度的，在世界的它的同类型中第二长,建造在situ的长大桥。Sundoya桥位于挪威的风景最好的区域之一,距北极圈以南只有100km.538m长的桥跨跨越Sundet河，而且它将会是连结Sundoya和大陆的通道.桥址位于Mosjoen城往西35km,在Mosjoen和Sandnessjoen之间的第78公路结束.它将会是连结Alstenoya到大陆的第二大桥,在Helgeland桥12年后建成.这个区域对于熟悉桥梁世界纪录的人并不陌生，当它开通的时候,Helgeland桥的425m长的主跨是世界最长的斜拉桥的，从1992起到现在.Sundoya桥被区分为三个跨径：它有298m的一个主跨和二个120m的边跨.长的主跨使它成为世界第二跨度的后张预应力连续箱梁钢构桥.52 以它的设计原则，顾问IngAas-Jakobsen博士提到它的设计方式是效仿在1998年建成的Raftsundet桥,到时候它和Sundoya桥将会几乎是双胞胎.二座桥有同一的主跨,但是Raftsundet有四个跨度而Sundoya's只有三个.承包商AsAnlegg，是投资Sundoya的一个投资方，以前同时也是Raftsundet桥的承包商,而且建筑师BoarchArkitekter也同时是此两桥的建设单位.在2001年1月合资公司AFSundoybrua和客户Statensegvesen签订了建设合同，是Sundoya桥的主要投资方.这一个共同投资由承包商ReinertsenAnlegg和NCC建筑所组成。高强混凝土是此桥的设计是主要组成部分，包括正常的重量HPC和轻量级HPC。普通混凝土，在大约2500公斤/m3容重，用在两个120m边跨上；高强混凝土,容重在大约1970公斤/m3,作为298m主跨的建筑材料.这使建筑能够着手进行使用悬臂施工法。从挪威来的本地的岩石被用当做边跨普通混凝土的集料,但是高强混凝土需要进口石料，挪威本土并没有.能被用作欧洲的轻量级高强混凝土集料的是扩大泥土或页岩，但是这材料有高吸水性。因为这个理由,混凝土不能采用泵送。为了解决这个难题,承包商采用了在Raftsundet桥上用过的相似的解决办法。采用从美国的南卡罗莱那进口来的Stalite集料.Stalite集料通过加热高容重的石板,使其内部产生膨胀而生成一种轻量级在单位抗压重非常高的石料。它的低吸收大约6%和高的粒子力量是两个允许Stalite超过82.7MPa的因素。制造业者声称，它和水泥浆糊的合计束缚和兼容性减少微-裂痕而且提高耐久性，而且它的低吸收制造混合而且泵送是容易的.依照AFSundoybrua项目经理EirikNilsskog的说法，这材料已经给一个非常好的性能.它容易被注入结构框架，而且表面平整。他说，它能被抽120m，沿着需要凝结的桥面板位置.混凝土在距桥只有1km的一个可运输的移动场地生产.不时的重量监控是必需的，以便悬臂施工时能适当的平衡.这在每次运送前都需要被测试.计划在2001年1月在和弹药箱的制造厂地AkerVerdal为码头开始.在2001年5月二个弹药箱将被拖放到距桥位置的北方500km处.建筑在situ的桥梁应用了被NRS改良过的特别移动的建筑仪器.每5m的桥面板浇筑需要一个星期,Sundoya桥上一共使用了二个可动装置.这些特别的装置专为AsAnlegg生产，其已经在挪威的Kristiansand的Varodden桥上使用,现在他们也已经被相同承包商桥用在Rafsundet上。当结构的其他部份使用较标准的类型C65的时候,桥的主跨的中央部份的设计以轻量级具体物LC60的使用为基础。因为海水的强腐蚀性，混凝土的质量一定需要特别好的.结构是单独部分，先期预应力的矩形箱形结构,大量的被移动的NRS的formwork系统生产应用。箱梁宽度是7m，而且它的高度从在跨中的3m变化到在码头支座上的14.5m。和邻接结构相似，C25的混凝土块在箱梁内将会被用作压载物.52 除此之外，设计者已经考虑在箱梁内预留允许添加后预应力钢绞线的空间。如此长期的行为不被完全知道，因此，主跨在使用期间可能下挠的可能必须被考虑。道路的宽度是从在边之上的人行横道到在另一边的7.5m，而且桥的总宽度是10.3m.包括2m宽度的人行横道。桥梁的上部结构与内空的双薄壁墩固结在一起.码头桥使用长期预应力钢绞线，而且他们有固定腹板厚度和高度呈抛物线形变化的箱梁。临时约束也被应用到此座桥梁上。它们位于以每距主跨中心120米分段区的前35米处.组成I形的轴,使用岩石锚的固结到地面，而后经由预力钢绞线连接到箱梁.这些结构目的在于支援悬桁而且避免在强烈的风作用下扭转。桥上部构造施工完成而且主要的预应力束被完全张拉后,临时约束将会被去除。桥的位置,距北极圈大约100km,气候条件很差，意谓着建筑工作中间必须使用特别的措施.除了在冬季明显的需要提供照明之外,同样地在低达-30摄氏度的低温中混凝土的凝结也必须被克服.桥梁建设时现浇混凝土有时达到30摄氏度而且框架必须被绝缘使混凝土保持温度。通过电暖气的电缆在早先施工结束前也被用在混凝土的加温.Sundoya桥在2000年1月开始建筑，预期在9月份完工。悬臂的建筑在去夏天开始和预定在四月完成.直至Bd&e发布消息的时候,计划是在秋季通车.Sundoya桥（挪威）基本资料：客户:StatensVegvesen承包商:AFSundoybrua(AsAnlegg,NCC建筑)顾问:IngAas-Jakobsen博士业主:BoarchArkitekter——原文摘自《Bridge(design&engineering)》芅蝿螅袂莇薁蚁袁蒀螇52