土木工程结构设计计算书毕业设计

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建筑部分建筑部分1. 建筑设计建筑设计1.1.1.1.总平面设计总平面设计本工程总建筑面积 50002m ,层数为 8 层,底层层高 3m,余层层高 3m。本建筑位于城市主干道南侧,交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥,改善环境等,考虑到场地面积较大,故可设大面积绿地,花坛等,在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物,以改善日晒环境,并可遮阳挡风防尘防燥,改善环境等。1.2. 平面设计平面设计本建筑布局应紧凑,平面组合符合柱网规格要求,符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。1.3. 立面设计立面设计建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分,着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方,给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。1.4. 剖面设计剖面设计剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外,还应考虑结构类型、材料及施工的影响,长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置,同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间,在能满足使用要求的前提下,也宜优先考虑采用矩形剖面。 1.5.1.5.设计资料设计资料1.5.1.工程名称工程名称明珠花园 8 层框架住宅楼毕业设计1.5.2.  设计数据设计数据某房地产开发一栋 8 层住宅楼,总建筑面积约25000m ,楼层层高3.0m。结构形式:钢筋混凝土框架结构,基础采用钢筋混凝土独立基础。风向:地区主导风为西北风。风荷载:基本风压0.45aKP ,基本雪压0.35aKP 。地基承载力:从上至下,填土层:厚度 0.8m,重度16/KN m??,地其承载力90akafkp?;粉质粘土层:厚度 0.8m,重度19/KN m??,地基承载力140akafkp?;粉土层:厚度 0.7m,重度18/KN m??,地基承载力130akafkp?;中沙层:厚度0.5m,重度17/KN m??,地基承载力150akafkp?;精密卵石层:厚度 3.1m,重度20/KN m??,地基承载力300akafkp?.地下水位标高-4.0m。1.5.3.施工说明施工说明(1)楼面采用水磨石楼面10 厚水磨石楼面20 厚 1:3 水泥砂浆找平层120 厚现浇钢筋混凝土楼板20 厚水泥砂浆抹底(2)内粉刷20 厚水泥砂浆抹面(3)外墙面 20 厚混合砂浆粉面4)卫生间采用全磁防滑地砖40 厚全磁防滑地砖楼面,素水泥砂浆擦缝20 厚 1:3 水泥砂浆打底100 厚现浇钢筋混凝土楼板20 厚水泥砂浆抹底(5)细毡防水屋面30 厚 C20 细石混凝土防水三毡四油小石子15 厚水泥砂浆找平40 厚水泥石灰焦砟砂浆 0.3%找平100 厚现浇钢筋混凝土板20 厚水泥砂浆抹底1.6.1.6.设计依据设计依据 (1) 国家及山东省有关规程、规定强制性条文。(2)批准通过的设计方案及设计要求。(3)有关设计制图规范图集 结构部分结构部分2. 结构选型及结构布置结构选型及结构布置2.1. 结构承重方案选择结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图,本工程确定采用框架承重方案,主要构件选型(1)框架结构形式:现浇钢筋混凝框架、现浇楼盖。砼采用C30;(2)墙体厚度:240mm;(3)楼梯:采用板式楼梯;(4)基础采用:柱下独立基础;2.2. 结构布置图结构布置图附图附图: :结构平面布置结构平面布置2.3 梁梁﹑ ﹑柱截面尺寸估算柱截面尺寸估算主要承重框架: 取4200lmm? 11(~)525~ 350812hLmmmm?? 取500hmm? 11(~)250 ~ 20023bhmm?? 取250bmm?主要框架梁初选截面尺寸为:250500b hmmmm???次要承重框架:取4600Lmm? 11(~)383~ 3061215hLmmmm?? 取450hmm?11(~)225~15023bhmmmm?? 取250bmm? 故次要框架梁初选截面尺寸为:250450b hmmmm??? (3)框架柱:1.0cc cNb h f? (1.1~1.2)vNN? 212 ~14/vNKN m? 33.6 12 14 1.2 1022514.3?????mm取 b=h, 故次要框架柱初选截面尺寸为:450450b hmmmm??? 3.确定框架计算简图确定框架计算简图及线刚度及线刚度3.1. 确定框架计算简图确定框架计算简图取 9 轴框架进行计算假定框架柱嵌固于基顶,一层柱高从基础顶面算至二层楼面,高为 4m。其余层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高) ,故可绘出框架计算简图: A D G L图图 3.13.1 框架计算简图框架计算简图3.2. 相对线刚度计算相对线刚度计算对于中框架梁取02II?AD 跨梁: 7343.0 102 1/12 0.25 0.55 / 4.23.72 10.iKN m??? ?????DG 、GL 跨梁:7343.0 102 1/12 0.25 0.5 /3.93.72 10.iKN m??? ?????7443.0 101/12 0.45 / 42.56 10.iKN m??????底柱一层柱:7443.0 101/12 0.45 /33.42 10.iKN m??????余柱其余层柱:令余柱i=1.0,则其余杆件的相对线性刚度为: 0.75i?余柱 444 101.173.42 10GLi????444 101.173.42 10DGi???? 443.72 101.173.42 10ADi????图图 3.13.1 梁柱线刚度梁柱线刚度4.4.荷载计算荷载计算4.1. 恒载标准值计算恒载标准值计算(1)屋面恒载 防水层(刚性):30 厚 C20 细石砼 20.03 240.72/KN m??防水层(柔性):三毡四油铺小石子 20.4/KN m 找平层:15 厚水泥沙浆 20.015 200.3/KN m??找坡层:30 厚水泥石灰焦渣 2%找坡 20.03 140.42/KN m?? 保温层:60 厚矿渣水泥 20.06 14.50.87/KN m?? 结构层:120 厚现浇钢筋混凝土板 20.12 253/KN m?? 抹灰层:10 厚混合沙浆 0.01×17=0.17KN/m2 25.88/KN m?? (2)住宅楼面恒载 大理石面层,水泥砂浆抹逢 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆,面上撒 2 厚素水泥 21.16/KN m 水泥结合层一道 结构层:120 厚现浇钢筋混凝土 2/0 . 32512. 0mKN?? 抹灰层:10 厚混合砂浆 0.01×17=0.17KN/m2 24.33/KN m??(3)梁自重(b×h=250×500) 梁自重 25×0.25(0. 5-0.12)=2.38KN/m 抹灰层:10 厚混合浆 0.01×17×[(0.5-0.12)×2+0.25]=0.17KN/m ∑=2.55 KN/m(4)梁自重(b×h=250×450mm) 梁自重 25×0.25(0.45-0.12)=2.06N/m 抹灰层:10 厚混合浆 0.01×17×[(0.45-0.12)×2+0.25]=0.15KN/m ∑=2.21KN/m(5)梁自重(b×h=250×400mm) 梁自重 25×0.25×0.4=2.5KN/m(6)外纵墙自重 ∑=2.5KN/m 标准层:纵墙 1..6×0.24×18=6.91KN/m 铝合金窗 0.35×1.2=0.42KN/m 刷石外墙面 1.8×0.5=0.9KN/m 水泥粉刷内墙面 1.8×0.36=0.65KN/m ∑=8.88KN/m 底层: 纵墙 (3.5-1.2-0.45-0.4)×0.24×18=4.1KN/m 卷帘门 0.35×1.2=0.42KN/m 水刷石外墙面 1.8×0.5=0.90KN/m水泥粉刷石内墙面 1.8×0.36=0.65KN/m∑=6.07KN/m (7)外纵墙自重(无门窗处) 标准层:纵墙 1.2×0.24×18=5.18KN/m 铝合金窗 0.35×1.2=0.42KN/m 水刷石外墙面 0.5×(1.2+0.6)=0.90KN/m 水泥粉刷内墙面 0.36×(1.2+0.6)=0.65KN/m∑=7.15KN/m (8)内纵墙自重 标准层: 纵墙 2.55×0.24×9.8=6.0KN/m 水泥粉刷石墙面 0.6×0.36=1.04KN/m ∑=7.04KN/m(9)内隔墙自重 标准层:内隔墙 2.5×0.24×18=10 KN/m水泥粉刷石墙面 2×2.5×0.36=1.8KN/m∑=12.6KN/m(10)柱自重(b×h=500×500)柱自重 25×0.45×0.45=5.06 KN/m抹灰层:10 厚混合浆 0.01×17×0.45×4=0.31KN/m ∑=5.37KN/m(11)阳台栏杆自重 栏杆自重 0.12×18+0.05×25=3.63KN/m 水刷石外墙面 1.5×0.5=0.75 KN/m 水泥粉刷内墙面 1.5×0.36=0.54 KN/m ∑=5.45KN/m(12)女儿墙天沟自重(做法:墙高 500㎜,100㎜厚的砼压顶) 0.12×0.5×18+0.1×24×0.12+0.01×(0.8×2+0.12)×17=1.66 KN/m天沟自重: [0.5×0.12+(0.3-0.12)×0.12]×24=1.96 KN/m ∑=3.62KN/m4.2. 活荷载设计标准值计算活荷载设计标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得:上人屋面 2.0KN/㎡楼面、厕所 2.0 KN/㎡阳台 2.5 KN/㎡雪荷载kS=1.0×0.35=0.35 KN/㎡屋面活荷载和雪荷载不同时考虑,两者中取较大值框架内力计算恒载和活载计算板传到梁上的三角形或梯形荷载,为简化计算近似等效为均布荷载。A~D 轴间框架梁屋面板传荷载:恒载: 5.88×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=14.27 KN/m活载: 2.0×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=4.85 KN/m楼面板传荷载:恒载: 4.33×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=10.51 KN/m活载: 2.0×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=4.85 KN/m梁自重: 2.55KN/mA~D 轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=板传荷载+梁自重 =2.55+14.27=16.82KN/m 活载=板传荷载 =4.85KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载 =2.55+10.51=13.06 KN/m 活载=板传荷载 =4.85KN/m 4.2.1.D~G 框架梁屋面板传荷载恒载: 5.88×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=15.02 KN/m 活载: 2.0×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=5.11 KN/m楼面板传荷载:恒载: 4.33×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=11.06KN/m活载: 2.0×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=5.11 KN/m梁自重: 2.55KN/mG~L 轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=板传荷载+梁自重=2.55+15.02=17.57KN/m 活载=板传荷载 =5.11KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=2.55+11.06=13.61 KN/m 活载=板传荷载 =5.11KN/m4.2.2.A 轴住纵向集中荷载的计算顶层柱:顶层柱恒载=女儿墙天沟自重+梁自重+板传荷载 =3.6×3.6+2.21×(3.6-0.45)+5.88×1.8×5/8×3.6=43.81KN顶层柱活载=板传活载=2.0×1.8×5/8×3.6 =8.1KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重 =8.88×(3.6-0.45)+2.55×(3.6-0.45) +13.61/2×3.6 = 60.5KN顶层柱活载=板传活载 =2.0×1.8×5/8×3.6 =8.1KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重 =6.07×(3.6-0.45)+2.5×(3.6-0.45) =27 KN4.2.3.D 轴住纵向集中荷载的计算顶层柱:顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.11×(3.6-0.45)+ 14.27×(3.9+3.9)+5.88×0.9×5×1.8/(8×2)+5.88×0.9×0.89×3.6/2+2.55×3.6/2=127.46KN顶层柱活载=板传活载=4.85×(3.6-0.45)+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2 =40.28KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重 =2.5(3.6-0.45)+4.33×3.6/2×5×1.8/(2×8)+11.06/2×3.6/2×0.89×3.6/2+(2.55+12.6)3.6/2=65.61KN顶层柱活载=板传活载=4.85×(3.6-0.45)+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2 =40.28KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重 =2.5×(3.6-0.45) =47.57 KN4.2.4.G 轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.55×(3.6-0.45)+ 14.27×1.8+5.88×0.9×5×1.8/(8×2)+5.88×0.9×0.89×3.6/2+2.55×3.6/2 =101.86KN顶层柱活载=板传活载=4.85×1.8+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2 =17.63KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重 =2.55(+7.04)×(3.6-0.45)+4.33×3.6/2×5×1.8/(2×8)+4.33×0.9×0.89×3.6/2+(2.55+12.6)3.6/2=62.87KN顶层柱活载=板传活载 =4.85×1.8+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2 =17.63KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重 =7.04×(3.6-0.45)+ 2.5×(3.6-0.45) =30.05 KN4.2.5.L 轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =3.6×(3.6-0.45)+ 2.21×(3.6-0.45)+5.88×5/8×3.6×1.8=43.81KN顶层柱活载=板传活载=2×1.8×5/8×3.6=8.1KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重 =2.55(3.6-0.45)+(4.33×3.6/2×5/8×3.6+0.9×8.88+7.15×0.8)=83.4KN顶层柱活载=板传活载=2×1.8×5/8×3.6=8.1KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重 =6.07×(3.6-0.45)+ 2.5×(3.6-0.45) =27 KN 4.2.6.柱自重450 450b hmm???标准层:5.37×3.0=16.11KN底层:5.37×4=21.48KN附加弯矩的计算 A 轴顶层柱: 恒载:54.27×0.1=5.43KN.M活载:16.2×0.1=1.62 KN.M底层柱:恒载:30.05×0.1=3KN.M其它层柱:恒载:92.41×0.1=9.24KN.M活载:16.2×0.1=1.62 KN.M柱自重+柱受集中荷载值A 轴柱:底层:27+21.48=48.48 KN2-8 层:60.5+16.11=76.61 KND 轴柱:底层:30.05+21.48=51.53 KN2-8 层:92.41+16.11=108.52 KNG 轴柱:底层:30.05+21.48=51.53 KN2-8 层:92.41+16.11=108.52 KNL 轴柱:底层:27+21.48=48.48 KN2-8 层:83.4+16.11=99.51 KN 5.5.内力计算内力计算5.1. 恒荷载内力计算恒荷载内力计算框架在竖向恒荷载作用下的受荷总图如图所示:(图中数值均为标准值) (不考虑柱自重的线性分布将当集中荷载处理加在柱底近似计算)恒荷载作用下的受荷总图如图所示(KN) 48.4851.5351.5348.4899.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6199.51108.52108.5276.6143.8154.2754.2743.813.009.249.249.249.249.249.249.245.435.439.249.249.249.249.249.249.243.0014.2714.2717.5710.5110.5113.6110.5110.5113.6110.5110.5113.6110.5110.5113.6110.5110.5113.6110.5110.5113.6110.5110.5113.61图图 5.15.1 框架恒载受荷总图框架恒载受荷总图 图图 5.2 恒载作用下轴力图:(单位:恒载作用下轴力图:(单位:kN)) 图图 5.3 恒载作用下剪力图:(单位:恒载作用下剪力图:(单位:KN)) 图图 5.4 恒载作用下弯矩图(单位:恒载作用下弯矩图(单位:kN·m)) 5.2. 活荷载的内力计算活荷载的内力计算由于活荷载与恒荷载的比值不大于 1.0,可不考虑活荷载的不利位置,而把活荷载同时作用所有的框架上,求得的内力在支座处与按最不利位置求得内力相似,直接进行内力组合。但求得梁的框中弯矩需要乘以 1.1~1.2 的系数予以增大,本设计乘以 1.1.8.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.108.1016.2016.208.101.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.621.624.854.855.114.854.855.114.854.855.114.854.855.114.854.855.114.854.855.114.854.855.114.854.855.11图图 5.55.5 活荷载作用下的受荷总图(活荷载作用下的受荷总图(KNKN)) 图图 5.65.6 活荷载作用下轴力图(单位:活荷载作用下轴力图(单位:kNkN)) 图图 5.7 活荷载作用下剪力图:(单位:活荷载作用下剪力图:(单位:KN)) 图图 5.8 活荷载作用下弯矩图(单位:活荷载作用下弯矩图(单位:kN·m)) (需乘以(需乘以 1.1 的系数以考虑不利位置)的系数以考虑不利位置)5.3. 风荷载的计算风荷载的计算作用在建筑物的屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:2/)(0BhhWjiZSZK?????? 0w2:基本风压为0. 45KN m:z?风压高度变化系数,考虑到建设地位于某中型城市郊区,所以取地面粗糙度为 C 类.:s?风荷载体型系数,根据建筑物体型查得为 1.3:z?风震系数, 1/zzzv?? ??? ?,对于建筑总高度不超过 30m 的取 1.0:ih 下层柱高.:jh上层柱高.B:迎风面的宽度为 3.6m.5.3.1.集中风荷载标准值和设计值表 5.1 集中风荷载标准值和设计值离地高度(m)Z?Z?S?0?( KN/m2)ih/mjh/mKW/KN24.60.9111.30.453.013.8321.60.8711.30.453.03.05.518.60.8111.30.453.03.05.1215.60.7511.30.453.03.04.7412.60.7411.30.453.03.04.689.60.7411.30.453.03.04.686.60.7411.30.453.03.04.683.60.7411.30.453.63.05.14 5.3.2.D 值计算表 5.2 标准层 D 值计算构件名称/2bciii????/ 2cii???212/ccDih????A 轴柱2?3.74?410/(2?3.42?410)=1.090.35316097D 轴柱2?(3.74?410+4?410)/(2?3.42?410)=2.26 0.53124214G 轴柱2?(4?410+4?410)/(2?3.42?410)=2.340.53924578L 轴柱2?4?410/(2?3.42?410)=1.090.36916826∑D=81715KN/m表 5.3 一层 D 值的计算构件名称/2bciii??0.5/(2)cii????)212/ccDih????A轴柱443.72 101.452.56 10GIi????0.56513393D轴柱4443.72 104 103.022.56 10GIi?? ????0.70116616G轴柱4444 104 103.132.56 10GIi?? ????0.70816782L轴柱444 101.562.56 10GIi????0.57913724 ∑D=60515KN/m 5.3.3.风荷载作用下框架侧移5.4 风荷载作用下框架侧移层号Wj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/mΔyj/m83.833.83817150.00011/3000075.59.33817150.00011/3000065.1214.45817150.00021/1500054.7419.19817150.00021/1500044.6823.87817150.00031/1000034.6828.55817150.00031/1000024.6833.23817150.00041/750015.1438.37817150.00061/5000 U=∑Δuj=0.0022m层间侧移最大值 1/5000 < 1/550(满足要求)5.3.4.反弯点计算表 5.5 A 轴柱反弯点位置层号/h mi?0y1y2y3yy /yh m83.001.090.350.000.000.000.351.0573.001.090.40.000.000.000.401.2063.001.090.450.000.000.000.451.3553.001.090.450.000.000.000.451.3543.001.090.450.000.000.000.451.3533.001.090.50.000.000.000.51.523.001.090.50.000.000.000.51.5013.601.450.650.000.000.000.652.60 表 5.6 D 轴柱反弯点位置层号/h mi?0y1y2y3yy/yh m83.002.260.420.000.000.000.421.2673.002.260.470.000.000.000.471.4163.002.260.470.000.000.000.471.4153.002.260.500.000.000.000.501.5043.002.260.500.000.000.000.501.5033.002.260.500.000.000.000.501.5023.002.260.500.000.000.000.501.5013.603.020.500.000.000.000.502.0表 5.6 G 轴柱反弯点位置层号/h mi?0y1y2y3yy/yh m83.002.340.000.000.000.000.431.2973.002.340.000.000.000.000.481.4463.002.340.000.000.000.000.481.4453.002.340.000.000.000.000.51.5043.002.340.000.000.000.000.51.5033.002.340.000.000.000.000.51.5023.002.340.000.000.000.000.51.5013.603.130.000.000.000.000.52.0表 5.7 L 轴柱反弯点位置层号/h mi0y1y2y3yy/yh m83.000.360.000.000.000.361.0873.001.170.410.000.000.000.411.2363.001.170.460.000.000.000.461.3853.001.170.460.000.000.000.461.3843.001.170.460.000.000.000.460.51.3833.001.170.500.000.000.000.51.523.001.170.500.000.000.000.51.513.601.560.650.000.000.000.652.6 5.3.5.风荷载作用下剪力和梁柱端的弯矩计算框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算,计算过程如表所示。 hyVMimC???)1 (上 hyVMimC??下中柱出的梁 )(1jcjcbbbjbMMiiiM上下右左左左???? )(1jcjcbbbjbMMiiiM上下右左右右????边柱处的梁 jcjcjbMMM上下总???15.3.6.风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算表 5.8 A 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m总bM/KN.m83.8381715160970.1970.751.051.460.791.4679.3381715160970.1971.841.23.312.214.1614.4581715160970.1972.851.354.73.856.91519.1981715160970.1973.781.356.245.110.09423.8781715160970.1974.71.357.766.3512.86318.5581715160970.1975.621.58.438.4314.78233.2381715160970.1976.551.59.839.8318.26138.3760515133930.2218.482.622.0522.0518.73 表 5.9 风荷载作用下 D 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.mbM右/KN.mbM左83.8381715242140.2961.131.261.971.420.951.0279.3381715242140.2962.761.414.393.892.83.01614.4581715242140.2964.281.416.816.035.165.54519.1981715242140.2965.681.58.528.527.017.54423.8781715242140.2967.071.510.6110.619.229.91318.5581715242140.2968.451.512.6812.6811.2312.06233.2381715242140.2969.841.514.7614.7613.2314.21138.3760515166160.27510.552.014.7621.1012.213.1110.55表 5.9 风荷载作用下 G 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.mbM右bM左83.8381715245780.31.151.291.931.480.9650.96579.3381715245780.32.81.444.314.03208952.895614.4581715245780.34.341.446.686.255.3555.355519.1981715245780.35.761.58.528.647.3857.385423.8781715245780.37.141.510.6110.719.6259.625318.5581715245780.38.571.512.6812.8611.69511.695233.2381715245780.39.971.514.7614.7613.8113.81138.3760515167820.27710.632.010.5521.2612.75512.755 表 5.9 风荷载作用下 L 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m总bM/KN.m83.8381715168260.2060.791.081.520.851.5279.3381715168260.2061.921.233.42.364.25614.4581715168260.2062.981.384.834.117.19519.1981715168260.2063.951.386.45.4510.51423.8781715168260.2064.921.387.976.7913.42318.5581715168260.2065.881.58.828.8215.61233.2381715168260.2066.851.510.2810.2819.1138.3760515137240.2278.712.63.4822.6513.76表 5.11 风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力梁端剪力/KN柱轴力/KND 轴G 轴L 轴层AD 跨bADVDG 跨bDGVGL 跨GIVA 轴cANbADbDGVV?DNGDGIVV?GNAN80.590.490.640.59-0.1-0.10.150.150.6471.691.461.832.28-0.23-0.330.370.522.4762.962.73.225.24-0.26-0.590.521.045.6954.23.694.599.44-0.51-1.10.91.9410.2845.424.835.9114.86-0.59-1.691.083.0216.1936.395.887.021.25-0.51-2.21.124.1423.1927.736.938.4428.98-0.8-3.01.515.6531.6317.586.46.836.56-1.18-4.180.46.0538.43 5.4. 水平地震作用的计算水平地震作用的计算该建筑高度为 24.6m,且质量和刚度沿高度均匀分布,故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。5.4.1.荷载计算5.883.60 12254.02GKN????面屋面重力值:()4.333.6 12187.06GKN????板楼面重力值:()4 3.60 2.21 12 2.5562.42GKN??????梁梁重力值:16.11 348.33GKN?? ?标柱柱重力值:21.48 485.92GKN???一层柱1.66 3.6 241.26GKN????女儿墙墙重力值:8.88 2 (3.60.45)8.88 2 (2.1 0.45)8.88 2 (120.45 3)179.82GKN?? ???? ???? ????标准墙KN 6.07 (3.60.45) 36.07 (2.1 0.45) 26.07 (120.45 3)G???? ???? ????一层墙 =142.04KN??活载:Q =3. 6 12 2=86. 4KN重力荷载代表值7G/2GGGGF?????活梁板上柱女儿墙墙/ 2+G / 2 254.0262.4248.33/ 2 11.95 179.82/ 286.4/ 2485.67KN???????65432GF /2?????????GGGGGGGG活梁板上柱标准墙 187.0662.4248.33/ 2 179.8286.4/ 2496.67KN?????? 1G/2/2/2??????GGGGGF活梁板上柱下柱标准墙187.0662.42(48.3385.92)/ 2(179.82 142.04)/ 286.4/ 2520.74KN???????? 图图 1 重力荷载代表值重力荷载代表值5.4.2.地震作用下框架侧移计算表 5.11 地震作用下框架侧移层号Gj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/m8486486817150.0067497983817150.01264971480817150.01854971977817150.02444972474817150.03034972971817150.03624973468817150.04215213989605150.066 0.234jUum????1/21.6 0.2340.774TS???多遇水平地震作用标准值以及位移计算:由设防烈度为 7 度、近震;场地土为Ⅲ类,由《建筑抗震设计规范(GBJ11-89) 》查得:max?=0.12, gT=0.45s,则横向地震影响系数:??0.911max/0.049gTTa??? 0.7741.41.4 0.450.63gT????,由抗震规范可知尚须计算顶部附加集中水平地震作用。 10.080.070.08 0.7740.070.132nT???????结构总水平地震作用标准层:10.049 0.85 3989166.14ekegFGKN??????顶部的附加集中水平地震作用为:0.132 166.1421.93nnekFFKN????? ??1/iiiekniiFG H FG H???? 122.03FKN?23456788.47,12.31,16.16,20.01,23.86,27.71,52.79FKN FKN FKN FKN FKN FKN FKN???????表 5.12 地震作用下框架的侧移层Fi(KN)Vi(m)∑DΔue852.7952.79817150.0006727.7180.5817150.0010623.86104.36817150.0013520.01124.37817150.0015416.16140.53817150.0017312.31152.84817150.001928.47161.31817150.002014.84166.14605150.0027二层:0.0027/3=1/1111<1/550 满足要求 5.4.3.地震作用下轴框架柱剪力和梁柱弯矩表 5.13 地震作用下 A 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m总bM/KN.m852.7981715160970.19710.41.0520.2810.9220.28780.581715160970.19715.861.228.5519.0339.476104.3681715160970.19720.561.3533.9227.7652.955124.3781715160970.19724.51.3540.4333.0868.194140.5381715160970.19727.681.3545.6737.3778.753152.8481715160970.19730.111.545.1745.1782.542161.3181715160970.19731.781.547.6717.6792.841166.1460515133930.22136.722.6.14.6995.4777.05表 5.14 地震作用下 D 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m右bM/KN.m左bM/KN.m852.7981715242140.29615.631.2627.219.6914.0913.11780.581715242140.29623.831.4137.8933.629.8327.756104.3681715242140.29630.891.4149.1243.5542.8539.875124.3781715242140.29636.811.555.2255.2251.1647.614140.5381715242140.29641.61.562.462.460.9356.693152.8481715242140.29645.241.567.8667.4867.4862.782161.3181715242140.29647.751.571.6372.2672.2667.231166.1460515166160.27545.69245.6960.7760.7756.55 表 5.15 地震用下 G 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m总bM/KN.m852.7981715245780.315.841.2927.0920.4327.09780.581715245780.324.151.4437.6734.7858.16104.3681715245780.331.311.4448.8445.0983.625124.3781715245780.337.311.555.9755.97101.064140.5381715245780.342.161.563.2463.24119.213152.8481715245780.345.851.568.7868.78132.022161.3181715245780.348.391.572.5972.59141.371166.1460515167820.27746.02292.0492.04118.61 表 5.16 地震用下 L 轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层iV/KN∑D/KN/mimD/KN/mimD/?DimV/KNyh/m上cM/KN.m下cM/KN.m总bM/KN.m852.7981715168260.20610.871.0820.8711.7420.87780.581715168260.20616.581.2329.3520.3941.096104.3681715168260.20621.51.3834.8329.6755.225124.3781715168260.20625.621.3841.535.3671.174140.5381715168260.20628.951.3846.939.9582.263152.8481715168260.20631.491.547.2447.2487.192161.3181715168260.20633.231.549.8549.8597.091166.1460515137240.22737.712.615.0898.0564.93 5.4.4.地震载作用下框架柱轴力和梁端剪力表 5.17 地震作地震作用下框架柱轴力和梁端剪力梁端剪力/KN柱轴力/KND 轴G 轴L 轴层AD 跨bADVDG跨bDGVGL 跨GIVA 轴cANbADbDGVV?DNGDGIVV?GNAN87.957.098.827.95-0.86-0.861.731.738.8271615.117.9823.95-0.9-1.762.884.6126.8622.121.7124.8846.05-0.39-2.153.177.7851.68527.5126.0732.2173.56-1.5-3.656.1413.9283.89432.2430.9136.38105.8-1.33-4.985.4719.39120.27334.632.6939.28140.4-1.91-6.896.5925.98159.55238.1133.7343.02178.51-4.38-11.279.2935.27202.57131.8130.7931.86210.32-1.02-12.291.0736.34233.36 6.6.框架内力组合框架内力组合各种荷载情况下的框架内力求的后,根据最不利又是可能的原则进行组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算个控制截面出的(支座边缘处的)内力值。支座边缘处的内力值: /2/2MMVbVVq b????? ?边式中 M边——支座边缘处截面的弯矩标准值; V边——支座边缘处截面的剪力标准值: M——梁柱中线交点处饿弯矩标准值; V——与 M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值; q——梁单位长度的均布荷载标准值; b——梁端支座宽度(即柱截面高度) 。柱上控制截面在上层的梁底,柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算到控制截面处的值。为了简化起见,也可以采用轴线处的内力值,这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。本设计采用轴线处的内力值。各内力组合见表: 6.1. 梁的内力组合表梁的内力组合表表 6.1 一层梁的内力组合表1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK) +1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK?1.4SwK︱Mmax︱Vb层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK→←→←→←M-17.35 -5.95 -18.73 -77.05 -51.92 -4.72 -93.42 56.83 -29.25 -29.15 -47.04 -12.49 -93.42 AV-27.94 -10.26 -7.58 -31.81 -56.01 -36.90 -60.78 1.25 -47.77 -47.89 -44.14 -19.16 -60.78 -60.78 M-20.05 -7.93 12.20 56.55 -18.68 -49.42 33.52 -76.75 -34.84 -35.16 -6.98 -12.96 -76.75D 左V29.22 11.20 -7.58 -31.81 39.63 58.73 0.32 62.35 50.42 50.74 24.45 19.38 62.35 0.32 M-15.03 -6.56 -13.11 -60.77 -42.82 -9.78 -75.73 42.77 -26.72 -27.22 -36.39 -8.85 -75.73 D 右V-21.04 -9.56 -6.40 -30.79 -45.36 -29.23 -53.26 6.78 -37.77 -38.63 -34.21 -11.86 -53.26 -53.26 M-12.89 -6.16 12.76 59.31 -7.15 -39.31 43.45 -72.20 -23.44 -24.09 2.40 -6.84 43.45 G 左V19.95 9.36 -6.40 -30.79 27.67 43.80 -7.85 52.19 36.11 37.04 14.98 10.84 -7.85 -7.85 M-13.34 -6.56 -12.76 -59.31 -40.35 -8.20 -72.79 42.87 -24.44 -25.19 -33.87 -6.82 -72.79 G 右V-20.73 -9.89 -6.80 -31.86 -45.91 -28.77 -54.17 7.96 -37.68 -38.72 -34.40 -11.03 -54.17 -54.17 M-12.44 -4.88 13.76 118.61 -3.74 -38.41 102.25 -129.04 -21.58 -21.76 4.34 -8.10 -129.04 LV20.26 9.03 -6.80 -31.86 27.12 44.26 -8.77 53.36 36.20 36.95 14.79 11.67 53.36 -8.77 MAD11.31 4.33 -3.27 -10.25 14.91 23.15 2.13 22.12 19.51 19.63 8.99 7.51 23.15MDG6.03 2.86 -0.18 -0.73 10.61 11.07 6.00 7.43 10.94 11.24 6.98 3.23 11.24 一层跨间MGL7.09 3.50 0.50 29.65 13.55 12.29 36.86 -20.95 13.00 13.41 9.21 3.61 36.86 注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN.表 6.2 四层梁的内力组合表 1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK+1.4SwK︱Mmax︱Vb层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK→←→←→←M-18.05-6.36-12.86-78.75-45.88-13.47-95.8957.67-30.60-30.56-39.66-12.76-95.89AV-28.10-10.38-5.42-32.24-53.63-39.97-61.401.47-48.11-48.25-41.31-19.19-61.40-61.40M-20.09-7.869.2260.93-22.39-45.6337.79-81.02-34.82-35.11-11.20-13.10-81.02D 左V29.0711.09-5.42-32.2442.0355.69-0.2862.5950.1150.4127.3019.3662.5962.59M-14.50-6.41-9.91-56.69-37.96-12.99-71.2139.34-25.86-26.37-31.27-8.43-71.21D 右V-20.87-9.53-4.83-30.91-43.14-30.97-53.217.07-37.51-38.39-31.81-11.70-53.21-53.21M-13.20-6.159.6359.61-11.46-35.7243.47-72.77-23.85-24.45-2.37-7.23-72.77G 左V20.119.39-4.83-30.9129.8842.05-7.8152.4636.3537.2817.3710.9952.4652.46M-13.20-6.47-9.63-59.61-36.12-11.86-72.9143.33-24.16-24.90-29.32-6.78-72.91G 右V-20.64-9.78-5.91-36.38-44.54-29.64-58.4512.49-37.45-38.46-33.04-11.08-58.45-58.45M-12.76-5.2213.4282.26-4.98-38.8066.37-94.04-22.34-22.623.48-8.00-94.04LV20.359.14-5.91-36.3828.4943.38-13.0457.9036.4337.2216.1511.6257.9057.09MAD10.944.16-1.82-8.9116.0820.663.0320.4118.8518.9510.587.3020.66MDG6.222.94-0.141.4610.9911.348.345.5011.2811.587.273.3511.58四层跨间MGL6.953.371.9011.3314.9810.1918.82-3.2812.6913.0611.003.6218.82注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN.表 6.3 八层梁的内力组合表 1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK+1.4SwK︱Mmax︱Vb层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK→←→←→←M-17.89-5.36-1.46-20.28-30.06-26.38-38.291.26-29.40-28.97-23.51-13.96-38.29AV-34.7-10.1-0.59-7.95-55.11-53.62-43.53-28.02-56.74-55.78-42.47-27.50-43.53-43.53M-27.11-8.030.9513.11-41.45-43.85-15.23-40.79-44.47-43.77-31.20-21.29-44.47D 左V39.0911.37-0.59-7.9560.4961.9832.5548.0563.9162.8346.0830.9963.9163.91M-22.28-6.76-1.02-14.09-36.54-33.97-36.83-9.36-36.70-36.20-28.16-17.27-36.83D 右V-28.69-9.6-0.49-7.09-47.14-45.91-37.05-23.23-48.14-47.87-35.11-20.99-37.05-37.05M-17.93-6.210.9713.55-28.12-30.56-5.72-32.14-30.29-30.21-20.16-12.82-30.56G 左V26.979.32-0.49-7.0943.4944.7221.5535.3845.5445.4131.6819.3244.7244.72M-19.25-6.63-0.97-13.55-32.68-30.23-33.52-7.10-32.48-32.38-24.46-13.82-33.52G 右V-29.46-10.02-0.64-8.82-48.78-47.17-39.62-22.42-49.59-49.38-36.25-21.32-39.62-39.62M-12.89-4.431.5220.87-19.13-22.976.75-33.94-21.74-21.67-13.34-9.27-33.94LV26.28.89-0.64-8.8241.8443.4518.9836.1844.0843.8930.5418.9936.1836.18MAD16.254.57-0.26-3.5924.9325.5913.1820.1826.4225.9019.1413.1026.42MDG7.532.74-0.03-0.2712.4512.537.758.2712.8512.878.995.2012.87八层跨间MGL11.063.690.283.6618.2717.5715.188.0518.5518.4413.668.1118.55注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN. 6.2. 柱的内力组合表柱的内力组合表表 6.4 A 柱的内力组合表1.2SGK+1.26(SQK+SWK)0.75×[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]|Mmax|NminNmax层次截面内力SGKSQKSWKSEK→←→←1.35SGK +1.4×0.7×SQK1.2SGK +1.4SQKNMMM2.631.398.9014.6916.12-6.3117.87-11.884.915.1017.87-11.884.91柱顶N-658.32-131.26-36.56-210.32-1001.44-909.31-864.50-438.61-1017.37-973.75-864.50-438.61-1017.37M-1.22-0.67-22.05-95.47-30.0925.47-98.0695.26-2.30-2.40-98.0695.26-2.30N-658.32-131.26-36.56-210.32-1001.44-909.31-864.50-438.61-1017.37-973.75-864.50-438.61-1017.37一层柱底V1.070.578.4836.7212.69-8.6838.40-35.962.002.0838.40-35.962.00M4.432.387.7645.6718.09-1.4651.30-41.188.318.6551.30-41.188.31柱顶N-497.56-92.13-14.86-105.80-731.88-694.43-596.39-382.14-761.99-726.05-596.39-382.14-761.99M-4.45-2.39-6.35-37.37-16.35-0.35-42.9232.76-8.35-8.69-42.9232.76-8.35N-497.56-92.13-14.86-105.80-731.88-694.43-596.39-382.14-761.99-726.05-596.39-382.14-761.99四层柱底V2.961.594.7027.6811.48-0.3731.41-24.655.555.7831.41-24.655.55M12.463.741.4620.2821.5017.8233.43-7.6420.4920.1933.43-7.6420.49柱顶N-78.51-18.20-0.59-7.95-117.89-116.40-86.90-70.80-123.82-119.69-86.90-70.80-123.82M-6.98-2.81-0.79-10.92-12.91-10.92-18.603.51-12.18-12.31-18.603.51-12.18N-78.51-18.20-0.59-7.95-117.89-116.40-86.90-70.80-123.82-119.69-86.90-70.80-123.82八层柱底V6.482.180.7510.4011.479.5817.34-3.7210.8810.8317.34-3.7210.88注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN,轴力单位:KN. 表 6.5 D 柱的内力组合表1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2*(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]|Mmax|NminNmax层次截面内力SGKSQKSWKSEK→←→←1.35SGK +1.4×0.7SQK1.2SGK +1.4SQKNMMM-1.57-0.4410.5545.6910.85-15.7344.65-47.87-2.55-2.50-47.87-47.87-2.55柱顶N-1231.21-294.92-4.18-12.29-1854.32-1843.78-1253.25-1228.36-1951.16-1890.34-1228.36-1228.36-1951.16M0.880.25-21.10-91.38-25.2227.96-91.6293.431.431.4193.4393.431.43N-1231.21-294.92-4.18-12.29-1854.32-1843.78-1253.25-1228.36-1951.16-1890.34-1228.36-1228.36-1951.16一层柱底V-0.68-0.1910.5545.6912.24-14.3545.56-46.96-1.10-1.08-46.96-46.96-1.10M-2.81-0.7310.6162.409.08-17.6660.32-66.04-4.51-4.39-66.04-66.04-4.51柱顶N-755.55-184.36-1.69-4.98-1141.08-1136.82-768.00-757.91-1200.67-1164.76-757.91-757.91-1200.67M2.820.73-10.61-62.40-9.0617.67-60.3166.054.524.4166.0566.054.52N-755.55-184.36-1.69-4.98-1141.08-1136.82-768.00-757.91-1200.67-1164.76-757.91-757.91-1200.67四层柱底V-1.88-0.497.0741.606.03-11.7840.21-44.03-3.02-2.94-44.03-44.03-3.02M-5.83-1.271.9727.20-6.11-11.0821.72-33.36-9.12-8.77-33.36-33.36-9.12柱顶N-122.05-37.16-0.10-0.86-193.41-193.16-127.44-125.70-201.18-198.48-125.70-125.70-201.18M3.910.921.42-19.697.644.06-16.0023.876.185.9823.8723.876.18N-122.05-37.16-0.10-0.86-193.41-193.16-127.44-125.70-201.18-198.48-125.70-125.70-201.18八层柱底V-3.24-0.731.1315.63-3.38-6.2312.58-19.07-5.09-4.91-19.07-19.07-5.09注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN,轴力单位:KN.表 6.5 G 柱的内力组合表层截内SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2×(SGK+0.5SQK)1.35SGK 1.2SGK |Mmax|NminNmax +1.3SEK]次面力→←→←+1.4×0.7SQK+1.4SQKNMMM0.19 0.15 10.55 46.02 13.71 -12.88 46.83 -46.36 0.40 0.44 46.83 -46.36 0.40 柱顶N-1155.37 -283.14 -6.05 -36.34 -1750.82 -1735.58 -1204.04 -1130.45 -1837.23 -1782.84 -1204.04 -1130.45 -1837.23 M0.00 -0.05 -21.26 -92.04 -26.85 26.72 -93.21 93.17 -0.05 -0.07 -93.21 93.17 -0.05 N-1155.37 -283.14 -6.05 -36.34 -1750.82 -1735.58 -1204.04 -1130.45 -1837.23 -1782.84 -1204.04 -1130.45 -1837.23 一层柱底V0.05 0.05 10.63 46.02 13.52 -13.27 46.66 -46.53 0.12 0.13 46.66 -46.53 0.12 M0.15 0.16 10.61 63.24 13.75 -12.99 64.24 -63.82 0.36 0.40 64.24 -63.82 0.36 柱顶N-707.63 -176.97 3.02 -19.39 -1068.33 -1075.94 -736.14 -696.87 -1128.73 -1096.91 -736.14 -696.87 -1128.73 M-0.15 -0.17 -10.71 -63.24 -13.89 13.10 -64.24 63.82 -0.37 -0.42 -64.24 63.82 -0.37 N-707.63 -176.97 3.02 -19.39 -1068.33 -1075.94 -736.14 -696.87 -1128.73 -1096.91 -736.14 -696.87 -1128.73 四层柱底V0.10 0.11 7.14 42.16 9.26 -8.74 42.83 -42.55 0.24 0.27 42.83 -42.55 0.24 M1.32 0.42 1.93 27.09 4.55 -0.32 28.81 -26.05 2.19 2.17 28.81 -26.05 2.19 柱顶N-110.69 -35.54 0.15 -1.73 -177.42 -177.80 -117.37 -113.86 -184.26 -182.58 -117.37 -113.86 -184.26 M-0.27 -0.20 -1.48 -20.43 -2.44 1.29 -21.02 20.35 -0.56 -0.60 -21.02 20.35 -0.56 N-110.69 -35.54 0.15 -1.73 -177.42 -177.80 -117.37 -113.86 -184.26 -182.58 -117.37 -113.86 -184.26 八层柱底V0.53 0.20 1.15 15.84 2.34 -0.56 16.61 -15.47 0.91 0.92 16.61 -15.47 0.91 注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN,轴力单位:KN. 表 6.6 L 柱的内力组合表1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]|Mmax|NminNmax层次截面内力SGKSQKSWKSEK→←→←1.35SGK +1.4×0.7SQK1.2SGK +1.4SQKNMMM-1.00-1.033.4815.081.89-6.8813.91-16.63-2.36-2.64-16.6313.91-2.36柱顶N-909.23-137.6238.43233.36-1216.06-1312.90-643.96-1116.51-1362.33-1283.74-1116.51-643.96-1362.33M0.590.54-22.65-98.05-27.1529.93-98.50100.051.331.46100.05-98.501.33N-909.23-137.6238.43233.36-1216.06-1312.90-643.96-1116.51-1362.33-1283.74-1116.51-643.96-1362.33一层柱底V-0.44-0.448.7137.719.89-12.0637.59-38.78-1.03-1.14-38.7837.59-1.03M-1.78-1.817.9746.905.63-14.4645.07-49.90-4.18-4.67-49.9045.07-4.18柱顶N-549.71-86.0016.19120.27-747.61-788.41-411.67-655.21-826.39-780.05-655.21-411.67-826.39M1.781.82-6.79-39.95-4.1312.98-38.0342.874.194.6842.87-38.034.19N-549.71-86.0016.19120.27-747.61-788.41-411.67-655.21-826.39-780.05-655.21-411.67-826.39四层柱底V-1.19-1.214.9228.953.25-9.1527.70-30.93-2.79-3.12-30.9327.70-2.79M-7.46-2.811.5220.87-10.58-14.4113.15-29.11-12.82-12.89-29.1113.15-12.82柱顶N-70.0116.990.648.82-61.80-63.41-46.43-64.29-77.86-60.23-64.29-46.43-77.86M3.842.17-0.85-11.746.278.41-7.4516.327.317.6516.32-7.457.31N-70.0116.990.648.82-61.80-63.41-46.43-64.29-77.86-60.23-64.29-46.43-77.86八层柱底V-3.77-1.660.7910.87-5.62-7.616.87-15.15-6.72-6.85-15.156.87-6.72注:弯矩单位:KN m?,剪力单位:KN,轴力单位:KN. 7.7.框架梁截面的设计与配筋框架梁截面的设计与配筋 7.1. 已知条件已知条件混凝土强度等级选用30C,2214.3/,1.43/.ctfN mmfN mm??纵向受力钢筋选用HRB400'2(360/)yyffN mm??,箍筋选用 HPB235'2(210/)yyffN mm??。梁的截面尺寸为250 500mm?,则050035465hmm???。7.2. 构造要求构造要求(1)三级抗震设防要求,框架梁的混凝土受压区高度00.35xh? 则00.350.35 465162.75xhmm????(2)梁的纵筋最小配筋率: 支座:??220.25% 250 500312.550 1.43/360 % 250 500248.26mmmm????????所以:2,min313sAmm?跨中: ??220.2% 250 55027545 1.43/360 % 250 500223mmmm????????所以:2,min250sAmm?(3)箍筋的配箍率 ,min0.24/0.24 1.43/ 2100.16%svtyvpff????(4)抗震框架梁端箍筋加密区的长度,箍筋最大间距和最小直径加密区长度取1.5h和500mm的较大值,箍筋最大间距取/4,8 ,150hdmm的较小值,箍筋最小直径取8mm。截面设计7.3. 梁梁 AD 的截面设计的截面设计(1)正截面设计: 一层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001400,465,/120/ 4650.1,23.15.ffbmm hmm hhMKN m?????当按按翼缘厚度考虑时.此种情况不起控制作用。综上,取'1400fbmm?,'''10120()1.0 14.3 800 120 (515)625.22fcffhf b hhkN m?????????故属第一类截面。6221023.15 100.00611.0 14.3 1400 465REscfMf b h?????????? ζ=11 20.0061s??? ??'1020.0053 1.0 14.3 1400 465/360157.7cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?上部按构造要求配筋。四层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001400,465,/120/ 4650.1,20.66.ffbmm hmm hhMKN m?????,当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取'1400fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1400 120 (465)972.97.22fcffhf b hhkN m?????????>23.15KN.M故属第一类截面。6221020.66 100.00481.0 14.3 1400 465REscfMf b h?????????? ζ=11 20.0048s??? ??'1020.0048 1.0 14.3 1400 465/360124cfSyf bhAmmf????????? 而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?上部按构造要求配筋。八层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001400,465,/120/ 4650.1,26.42.ffbmm hmm hhMKN m?????,当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取'1400fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1400 120 (465)972.97.22fcffhf b hhkN m?????????>26.42KN.M故属第一类截面。6221026.42 100.00611.0 14.3 1400 465REscfMf b h?????????? ζ=11 20.0061s??? ??'1020.0061 1.0 14.3 1400 465/360158cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?上部按构造要求配筋。⑵ 截面受剪承载力计算一层:60.78bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋 00.250.25 14.3 250 465415.6ccbf bhV???????,满足要求.00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?.四层:61.4bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.6ccbf bhV???????,满足要求.00(0.7)/1.250btyvVf bhf h?? 取双肢箍 8@200/100?八层:43.53bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 515451.34ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?7.4.7.4.梁梁 DGDG 的截面设计的截面设计(1)正截面设计:一层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,11.24ffblmm hmm hhMKN m???????当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取'1700fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>11.24KN.M故属第一类截面。6221011.24 100.00281.0 14.3 1300 465REscfMf b h??????????ζ=11 20.0028s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 800 515/36067.2cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。四层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,11.58.ffblmm hmm hhMKN m??????,当按按翼缘厚度考虑时, 此种情况不起控制作用。综上,取'1300fbmm?(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>11.58KN.M故属第一类截面。6221011.58 100.00291.0 14.3 1300 465REscfMf b h??????????ζ=11 20.0029s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 1300 465/36069.64cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。八层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,12.87.ffblmm hmm hhMKN m??????,当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取 '1300fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>12.87KN.M故属第一类截面。6221012.87 100.00321.0 14.3 1300 465REscfMf b h??????????ζ=11 20.0032s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 1300 465/36076.8cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。⑵ 截面受剪承载力计算一层:53.26bVKN? 选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?四层:53.21bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?八层: 37.05bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?7.5.7.5.梁梁 GLGL 的截面设计的截面设计(1)正截面设计:一层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,36.86ffblmm hmm hhMKN m???????当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取'1300fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>36.86KN.M故属第一类截面。6221036.86 100.00921.0 14.3 1300 465REscfMf b h?????????? ζ=11 20.0092s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 800 515/360221cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。四层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,18.82.ffblmm hmm hhMKN m??????,当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取'1300fbmm?(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>8.82KN.M故属第一类截面。6221011.58 100.00471.0 14.3 1300 465REscfMf b h??????????ζ=11 20.0047s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 1300 465/360113cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。八层:跨中截面弯矩最大处下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时''001/31300,465,/120/ 4650.1,18.55.ffblmm hmm hhMKN m??????,当按按翼缘厚度考虑时,此种情况不起控制作用。综上,取 '1300fbmm?,(在内力组合里面已考虑抗震承载力系数)因为'''10120()1.0 14.3 1300 120 (465)903.47.22fcffhf b hhkN m?????????>18.55KN.M故属第一类截面。 6221018.55 100.00461.0 14.3 1300 465REscfMf b h??????????ζ=11 20.0046s??? ??'1020.0036 1.0 14.3 1300 465/360111cfSyf bhAmmf?????????而2,min250sAmm?,故配筋 2 16,2402sAmm?.上部按构造要求配筋。⑵ 截面受剪承载力计算一层:54.17bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?四层:58.45bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100?八层: 39.62bVKN?选用箍筋抗剪。先按构造配筋00.250.25 14.3 250 465415.59ccbf bhV???????满足要求00(0.7)/1.250btyvVf bhf h??取双肢箍 8@200/100? 7.6. 梁正截面配表梁正截面配表表 7.1 第八层梁正截面配筋表梁 AD梁 DG梁 GL层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面??/MKN m?-38.2926.42-44.47-36.8312.87-30.56-33.5218.55-33.940()h mm465465465465465465465465465??fbmm140013001300截面类型矩形一类 T型矩形矩形矩形矩形矩形一类T 型矩形210scMf bh???0.050.00610.0580.0480.00320.040.0430.00460.04411 2s??? ??0.0510.00610.060.0490.00320.040.0430.00460.04410cSyf bhAf???2/mm236157.727722676.81892031112082,min/sAmm3132503133132503133132503138实配钢筋2,min/sAmm2 16(402)2 16(402)216(402)3 16(402)2 16(402)2 16(402)2 16(402)2 16(402)2 16(402) 表 7.2 第四层梁的配筋表梁 AD梁 DG梁 GL层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面??/MKN m?-95.8920.66-81.02-71.2111.58-72.77-72.9118.82-94.040()h mm465465465465465465465465465??fbmm140013001300截面类型矩形一类T 型矩形矩形矩形矩形矩形一类T 型矩形210scMf bh???0.1240.00480.1050.0920.00290.0940.0940.00470.12211 2s??? ??0.1330.00480.1110.0970.00290.0990.0990.00470.13110cSyf bhAf???2/mm614124513448704574571136052,min/sAmm3132503133132503133132503134实配钢筋2,min/sAmm3 18(763)2 16(402)3 18(763)3 18(763)2 16(402)3 18(763)3 18(763)2 16(402)3 18(763) 表 7.3 第一层梁的配筋表梁 AD梁 DG梁 GL层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面??/MKN m?-93.4223.15-76.75-75.7311.24-72.2-72.7936.86-129.04-0()h mm465465465465465465465465465??fbmm140013001300截面类型矩形一类T 型矩形矩形矩形矩形矩形一类T 型矩形210scMf bh???0.1210.00530.0990.0980.00280.0930.0940.00920.16711 2s??? ??0.1290.00530.1040.1030.00280.0980.0990.00920.18410cSyf bhAf???2/mm59713748247767.24534572218502,min/sAmm3132503133132503133132503131实配钢筋2,min/sAmm3 18(763)2 16(402)3 18(763)3 18(763)2 16(402)3 18(763)3 18(763)2 16(402)3 22(1140) 7.7. 梁的斜截面配筋梁的斜截面配筋表 7.4 梁的斜截面配筋梁Vb00.7/btVfb hKN??? ?0/0.25CcKNf bh?Asv/s(构造配筋后)加密区实配非加密区实配AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200一层GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200四层GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200八层GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200 8.8.柱截面的设计与配筋柱截面的设计与配筋8.1. 设计依据设计依据钢筋砼等级 C30 ,2214.3/,1.43/ctfN mmfN mm??钢筋强度 HPB235 : 2210/yfN mm?HRB400 : 2360/,0.518ybfN mm???8.2. 构造要求构造要求(1) 三级抗震设防要求,框架柱纵筋最小配筋百分率应满足:0.7% 则22,min0.007 4501417.5sAmm???(2)柱加密区的箍筋最大间距和最小直径:三级抗震设防要求箍筋最大间距:8 ,150dmm (柱根100mm)的较小值,箍筋最小直径:8mm,箍筋加密区长度 ,/6,500nh Hmm 的较大值。8.3. 剪跨比和轴压比验算剪跨比和轴压比验算剪跨比宜大于 2,三级抗震框架轴压比应小于 0.9。 表 8.1 柱的剪跨比楼层柱??b mm??0hmmcf??.cMKN m??cVKN??N KN0/ccMV h0/cNf bhA45041514.333.4317.34123.824.460.046D45041514.323.8719.07201.183.0160.075G45041514.328.8116.61184.264.180.0698I45041514.329.1115.1177.864.6420.029A45041514.351.331.41761.993.9360.285D45041514.366.0544.031200.673.6150.45G45041514.364.2442.831128.733.6140.4234I45041514.349.930.93826.393.8880.309A45041514.398.0638.41017.375.0320.381D45041514.393.4346.961951.164.790.731G45041514.393.2146.661837.234.8140.688.1I45041514.3100.0538.781362.336.2170.51 8.4. 框架的柱截面设计框架的柱截面设计计算要点: ①100.518,1REbycScurff bhE????????,当b???时为大偏心受压柱;当b???时为小偏心受压柱。②ae 取20mm和h/ 30两者中的较大值。③当 ei/h0≥0.3 时,ζ1=1.0;当 ei/h0<0.3 时,ζ1=0.2+2.7ei/h0且≤1.0。④柱计算长度00.7ll?。⑤0/15lh ?时,21.0??;0/15lh ?时,201.150.011 /151.0lh?????且⑥2012011()1400/milCehh?? ?????????,取m1.0C ?⑦02/,sah??'0()RESSysr NeAAfha???;02/,sah??)ah(fbh)f0.5-(1-Ne'AAs0y20cREss??????8.5.8.5.A A 柱的截面设计柱的截面设计8.5.1.轴压比验算max1017.37NKN?轴压比: ????32/1017.37 10 / 14.3 4500.351.05ncUNf bl??????满足要求。8.5.2.截面尺寸复核取045035415hmm??? max38.4VKN?因为/415/ 4500.924whb ???所以00.250.25 1.0 14.3 415 4501383.3338.4ccf bhKNKN????????满足要求. 8.5.3.A 柱截面设计(1)A 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)A 轴柱:从柱的内力表中可见014.3 450 415 0.5181383.33bccbNf bhKN????????bNN?,为大偏压,选用 M 大且 N 小的组合最不利组合为:一层:98.06,864.5MKN m NKN???01.04.0lHm??0/113.43eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0113.4320133.43iaeeemm?????10.5/0.5 14.3 450 450/8645001.671.00cf A N????????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:20m12i0l1C [1()],1400e /hh??? ????1.0,1.18mC???取求得0/ 21.18 133.4322535347.450.3isbeehammhNN???????????且为大偏心。3864.5 10120.9114.3 500xmm????, 210'2''0(1)2179()cssysNef bhAAmmfh??????????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??四层 A 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:51.3,596.38MKN m NKN??? ?01.251.25 33.75lHm???? ? 0/86eMNmm??0415hmm???max 20,500/3020aemmmm??08620106iaeeemm?????10.5/0.5 14.3 450 450/6552102.211.00cf A N????????取11.0??02/3.75/0.457.3151.0,lh?????则:20m12i0l1C [1()],1400e /hh?? ???1.0,1.194mC???取求得0/ 21.194 10622535316.560.3isbeehammhNN???????????且为大偏心。3596.38 1092.6827014.3 450sxmmamm??????, 0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??八层 A 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:33.43,86.9MKN m NKN???01.253.75lHm??0/384.7eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0404.7iaeeemm???10.5/0.5 14.3 450 450/8690016.661.00cf A N????????取11.0??02/3.9/0.57.8151.0,lh?????则:20m12i0l1C [1()],1400e /hh?? ???1.0,1.05mC???取求得, 0/ 21.05 404.722535614.940.3isbeehahNN???????????且为大偏心。113.570cNxmmf b???? 取170xmm?,求得:0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??(2)截面受剪承载力计算一层最不利内力组合98.06.864.938.4MKN mNKNVKN???因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.0nHh?????, 取0 . 3?? 因为20.30.3 14.3 450868.73864.5862.73cf AKNKNNKN??????取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????, 按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200, 加密区:?10@100。四层最不利内力组合51.3596.3831.41MKN mNKNVKN??? ??因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)6.673,nHh?????? 取63. 2??因为20.30.3 14.3 450868.725596.38cf AKNKN?????596.38NKN?取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h?????? 按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100八层最不利内力组合33.4386.917.34MKN mNKNVKN??? ??因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)6.673,nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.7386.9,86.9cf AKNKNNKN??????取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@1008.6. D 柱的截面设计柱的截面设计8.6.1.轴压比的验算max1951.16NKN?轴压比: ????32/1951.16 10 / 14.3 4500.651.05ncUNf bl??????满足要求。8.6.2.截面尺寸复核取045035415hmm??? max46.96VKN?因为/415/ 4500.924whb ???所以00.250.25 1.0 14.3 415 450667.6346.96ccf bhNKN????????满足要求. 8.6.3.D 柱截面设计(1)柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋) D 轴柱:从柱的内力表中可见 014.3 450 415 0.5181383.33bccbNf bhKNN?????????bNN?,为小偏压,选用 M 大且 N 大的组合最不利组合为:47.87,1228.36;1.43,1951.16MKN m NKN MKN m NKN??????第一组内力组合:1.43,1951.16MKN m NKN???,柱的计算长度01.04lHm??0/0.73eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??00.732020.73iaeeemm?????210.5/0.5 14.3 450 /1951.160.742cf A N??????02/4/0.458.89151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,2.13mC???取求得,/ 22.13 20.7322535234.15iseehamm?????????1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????=0. 732>0. 518 2'10''0(1/2)0()??????cssysNef bhAAfh????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2875ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??第二组内力组合:47.87,1228.36MKN m NKN??? 01.253.75lHm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0/38.97eMNmm?? 0126.702058.97iaeeemm?????210.5/0.5 14.3 450 /18372300.7421.00cf A N???????取11.0??02/4./0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im?????,1.0,1.26mC???取求得/ 21.26 58.9722535264.3iseehamm?????????1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????0.4340.5180.518????取 )()21 ('0'201'sycsshfhbfNeAA?????????0?按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2709ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??四层 B 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋) 66.05,757.91MKN m NKN???,01.253.75lHm??0/87.15eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0107.15iaeeemm???210.5/0.5 14.3 450 /7579101.911.00cf A N???????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,1.19mC???取求得 0/ 21.19 1107.1522535317.510.3iseehammh??????????1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????0.0650.518??为大偏压。)()21 ('0'201'sycsshfhbfNeAA?????????0?按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2875ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??八层 D 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:33.36,125.7MKN m NKN???03.75lm?0/265.39eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0287.39iaeeemm???210.5/0.5 14.3 4500 /1257008.741.00cf A N???????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,1.07mC???取求得0/ 21.05 287.3922535497.510.3iseehammh??????????且 Nb>N 为大偏心。19.5270sxmmamm???,取70xmm?,0/0.151x h???求得:0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7% '220.7% 450 / 2875ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??(2)受剪承载力计算一层最不利内力组合93.431228.3646.96MKN mNKNVKN??? ??因为剪跨比0/ 24/(2 0.45)4.823nHh??????, 取3.0??因为20.30.3 14.3 450868.731228.36cf AKNKN?????取 868.73NKN?001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100四层最不利内力组合66.05757.9144.03MKN mNKNVKN????因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.63nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.73757.91cf AKNKN?????取 757.91NKN? 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100八层最不利内力组合33.36125.719.07MKN mNKNVKN??? ?? 因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.63nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.73125.7cf AKNKN????? 125.7NKN?取001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100(3)挠度的验算一层:00/0.0020.55eh ?? 可不验算裂缝宽;四层:00/0.210.55eh ??可不验算裂缝宽。8.7.8.7.G G 柱的截面设计柱的截面设计8.7.1.轴压比的验算max1837.23NKN?轴压比: ????32/1837.23 10 / 14.3 4500.631.05ncUNf bl??????满足要求。8.7.2.截面尺寸复核取045035415hmm??? max46.66VKN?因为/415/ 4500.924whb ???所以00.250.25 1.0 14.3 415 4501383.3346.66ccf bhNKN????????满足要求. 8.7.3.G 柱截面设计(1)柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)G 轴柱:从柱的内力表中可见 014.3 450 415 0.5181383.33bccbNf bhKNN?????????bNN?,为小偏压,选用 M 大且 N 大的组合最不利组合为:93.21,1204.04;0.4,1837.23MKN m NKN MKN m NKN??????第一组内力组合:0.4,1837.23MKN m NKN???,柱的计算长度01.04lHm??0/0.22eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??00.222020.22iaeeemm?????210.5/0.5 14.3 450 /18372300.788cf A N??????02/4/0.458.89151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,2.16mC???取求得,/ 22.16 20.2222535233.68iseehamm?????????1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????=1. 429>0. 518 2'10''0(1/2)0()??????cssysNef bhAAfh????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2709ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??第二组内力组合:93.21,1204.04MKN m NKN??? 01.253.75lHm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0/77.41eMNmm?? 077.412097.41iaeeemm?????210.5/0.5 14.3 450 /12040400.7881.00cf A N???????取11.0??02/4./0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im?????,1.0,1.21mC???取求得/ 21.21 97.4122535312.74iseehamm?????????1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????0.4210.5180.518????取 )()21 ('0'201'sycsshfhbfNeAA?????????0?按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2709ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??四层 G 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋) 64.24,736.14MKN m NKN???,01.253.75lHm??0/87.27eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0107.27iaeeemm???210.5/0.5 14.3 450 /7579101.971.00cf A N???????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,1.19mC???取求得0/ 21.19 107.2722535317.510.3iseehammh?????????? 1021010100.43()()bcbccbsNf bhNef bhf bhha? ???????????????0.040.518??为大偏压。)()21 ('0'201'sycsshfhbfNeAA?????????0?按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2709ssAAmm????采用对称配筋每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??八层 D 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:28.81,117.37MKN m NKN???03.75lm?0/245.46eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0287.39iaeeemm???210.5/0.5 14.3 4500 /11737012.341.00cf A N???????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:])hl(h/1400e11 [C21200im????? 1.0,1.08mC???取求得0/ 21.05 265.4622535468.730.3iseehammh??????????且 Nb>N 为大偏心。18.2270sxmmamm???,取70xmm?,0/0.169x h???求得:0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'220.7% 450 / 2875ssAAmm????采用对称配筋 每侧实配 3 20 ,'2942ssAAmm??(2)受剪承载力计算一层最不利内力组合93.211204.0446.66MKN mNKNVKN??? ??因为剪跨比0/ 24/(2 0.45)4.823nHh??????, 取3.0??因为20.30.3 14.3 450868.731204.04cf AKNKN?????取 868.73NKN?001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100四层最不利内力组合64.24736.1442.83MKN mNKNVKN????因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.63nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.73736.14cf AKNKN?????取 736.14NKN? 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100八层最不利内力组合28.81117.3716.61MKN mNKNVKN???? 因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.63nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.73117.37cf AKNKN????? 117.37NKN?取001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取复式箍筋 4?10@200 加密区:4?10@100(3)挠度的验算一层:00/0.220.55eh ?? 可不验算裂缝宽;四层:00/0.350.55eh ??可不验算裂缝宽。8.8. L 柱的截面设计柱的截面设计8.8.1.轴压比验算max1017.37NKN?轴压比: ????32/1017.37 10 / 14.3 4500.351.05ncUNf bl??????满足要求。8.8.2.截面尺寸复核取045035415hmm??? max38.4VKN?因为/415/ 4500.924whb ???所以00.250.25 1.0 14.3 415 4501383.3338.4ccf bhKNKN????????满足要求. 8.8.3.L 柱截面设计(1)L 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)L 轴柱:从柱的内力表中可见014.3 450 415 0.5181383.33bccbNf bhKN????????bNN?,为大偏压,选用 M 大且 N 小的组合最不利组合为:一层:100.05,1116.51MKN m NKN???01.04.0lHm??0/89.61eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??089.6120119.61iaeeemm?????10.5/0.5 14.3 450 450/11165101.31.00cf A N????????取11.0??02/4/0.458.9151.0,lh?????则:20m12i0l1C [1()],1400e /hh??? ????1.0,1.2mC???取求得0/ 21.2 119.6122535333.530.3isbeehammhNN???????????且为大偏心。31116.16 10156.1614.3 500xmm????, 210'2''0(1)2247()cssysNef bhAAmmfh??????????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??四层 A 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:49.9,655.21MKN m NKN??? ?01.251.25 33.75lHm???? ? 0/76.16eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??076.162096.16iaeeemm?????10.5/0.5 14.3 450 450/6552102.211.00cf A N????????取11.0??02/3.75/0.457.3151.0,lh?????则:20m12i0l1C [1()],1400e /hh?? ???1.0,1.21mC???取求得0/ 21.21 96.1622535306.350.3isbeehammhNN???????????且为大偏心。3655.21 10101.8227014.3 450sxmmamm??????, 0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??八层 A 柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取 M 大且 N 小的组合最不利组合为:29.11,64.29MKN m NKN???01.253.75lHm??0/452.79eMNmm??0415hmm???max 20,450/3020aemmmm??0472.79iaeeemm???10.5/0.5 14.3 450 450/6429022.521.00cf A N????????取11.0??02/3.75/0.458.33151.0,lh?????则: 20m12i0l1C [1()],1400e /hh?? ???1.0,1.04mC???取求得,0/ 21.04 472.7922535681.70.3isbeehahNN???????????且为大偏心。19.9970cNxmmf b???? 取70xmm?,求得:0)()21 ('0'201'??????sycsshfhbfNeAA????按构造要求配筋,由于纵向受力钢筋采用 HRB400,最小总配筋率为0.7%'20.7% 450 450/ 2709ssAAmm?????采用对称配筋每侧实配 3 20 '2942ssAAmm??(2)截面受剪承载力计算一层最不利内力组合100.05.1116.5138.78MKN mNKNVKN???因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)3.0nHh?????, 取0 . 3?? 因为20.30.3 14.3 450868.731116.51862.73cf AKNKNNKN??????取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????,按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100四层最不利内力组合49.9655.2130.93MKN mNKNVKN????因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)6.673,nHh?????? 取63. 2??因为20.30.3 14.3 450868.725655.21cf AKNKN?????655.21NKN?取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100八层最不利内力组合 29.1164.2915.15MKN mNKNVKN????因为剪跨比0/ 23/(2 0.45)6.673,nHh??????, 取3??因为20.30.3 14.3 450868.7364.2964.29cf AKNKNNKN??????取 001.750.0710tsvyvVf bhNASf h??????按构造配筋. 需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@1008.9. 柱的正截面配筋表柱的正截面配筋表表 8.2 柱的正截面配筋表层号配筋(mm2)A(2mm)D(2mm)G(2mm)L(2mm)一层'ssAA?942942942942二层'ssAA?942942942942三层'ssAA?942942942942四层'ssAA?942942942942 五层'ssAA?942942942942六层'ssAA?942942942942七层'ssAA?942942942942八层'ssAA?942942942942斜截面配筋均为需取双肢箍筋?10@200 加密区:?10@100(加密区长度见构造要求) 9.9.现浇板的设计现浇板的设计取单元标准层 A、B、C、D、E、F 六区格进行计算,如图 9.1混凝土采用 C20,钢筋采用 HPB235 级钢,按弹性理论进行计算。9.1. 楼面板的计算:楼面板的计算:9.1.1.荷载计算 荷载标准值: gk=4.33kN/m2恒荷载设计值: g=1.2×4.33=5.20kN/m2 活荷载标准值: qk=2.0kN/m2 活荷载设计值: q=1.4×2.0=2.8kN/m2 荷载设计值: p=g+q=5.20+2.80=8.00kN/m29.1.2.弯矩计算(1)计算各区格板跨内正弯矩,按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算,则取荷载'25.22.86.6/ggqKN m?????,'/22.8/21.4/qqKN m???在g?作用下,各内支座均可视作固定,某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处;在q?作用下,各区格板四边均可视作简支,跨内最大正弯矩则在中心点处,计算时,可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。图图 9.1 板的平面布置图板的平面布置图(2)求各中间支座最大负弯矩(绝对值)按恒荷载及活荷载均满布各区格计算,则取荷载:P=g+q=8.00KN/m2进行内力计算,支撑情况及计算结果见表 9.1.3.双向板弯矩计算表 9.1 板 A、 C 弯矩计算板 AC/oxoyll3.6/3.9=0.92四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0212×6.6+0.0438×1.4)×3.6²=2.61KN.m/mμ=0ym(0.0168×6.6+0.0357×1.4) ×3.6²=2.08KN.m/m()xm?2.61KN.m/m+2.08KN.m/m×0.2=3.03KN.m/m跨内μ=0.2()ym?2.08 KN.m/m+2.61KN.m/m×0.2=2.6KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.0573×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.94KN.m/m支座'ym-0.0536×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.56KN.m/m表 9.2 板 B、D 弯矩计算 板 BD/oxoyll 3.3/3.9=0.85四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0246×6.6+0.0506×1.4)×3.3²=2.54 KN.m/m跨内μ=0ym(0.0156×6.6+0.0348×1.4)×3.3²=1.65KN.m/m ()xm?2.54KN.m/m +1.65KN.m/m×0.2=2.87KN.m/mμ=0.2()ym?1.65N.m/m+2.54 KN.m/m ×0.2=2.16KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.0626×8.0KN/m²×3.3²m²=-5.45 KN.m/m支座'ym-0.0551×8.0N/m²×3.3²m²=-4.8KN.m/m表 9.3 板 E 弯矩计算板 E/oxoyll3.6/4.2=0.95四边支撑情 况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0241×6.6+0.0497×1.4)×3.6²=2.96KN.m/mμ=0ym(0.0157×6.6+0.0349×1.4) ×5.1²=1.98KN.m/m()xm?2.96KN.m/m+1.98KN.m/m×0.2=3.36KN.m/m跨内μ=0.2()ym?1.98 KN.m/m+2.96KN.m/m×0.2=2.57KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.0618×8.0KN/m²×3.6²m²=-6.41KN.m/m支座'ym-0.0549×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.49KN.m/m表 9.4 板 F 弯矩计算板 F/oxoyll4.2/4.6=0.91四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0216×6.6+0.044×1.4)×4.2²=3.62KN.m/m跨内μ=0ym(0.0166×6.6+0.0355×1.4)×4.2²=2.81 KN.m/m ()xm?3.62KN.m/m +2.81KN.m/m×0.2=4.18KN.m/mμ=0.2()ym?2.81N.m/m+3.62 KN.m/m ×0.2=3.53KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.058×8.0KN/m²×4.2²m²=-8.18 KN.m/m支座'ym0.0538×8.0N/m²×4.2²m²=-7.59 KN.m/m由该表可见,板间支座弯矩是不平衡的,实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值,即支座 A—B : M´=1/2×(-5.55KN.m/m-4.8KN.m/m)=-5.18 KN .m/m支座 A—C: M´=1/2×(-5.94KN.m/m-5.94 KN.m/m)=-5.94KN .m/m支座 B—D: M´=1/2×(-5.45KN.m/m-5.45 KN.m/m)=-5.45KN .m/m支座 C—D: M´=1/2×(-5.56KN.m/m-4.8 KN.m/m)=-5.18KN .m/m支座 C—E: M´=1/2×(-5.94KN.m/m-6.41 KN.m/m)=-6.18KN .m/m支座 D—F: M´=1/2×(-5.45KN.m/m-8.48 KN.m/m)=-6.82KN .m/m支座 E—F: M´=1/2×(-5.69KN.m/m-7.59 KN.m/m)=-6.64KN .m/m恒载下四边固定;活载下四边简支 10.1.3 配筋计算:各跨内支座弯矩已求得(跨中与支座的弯矩均乘以折减系数 0.8) ,即可近似按00.95symAf h?算出相应的钢筋截面面积,取跨内及支座截面100,90oxoyhmm hmm??,具体计算结果见表 9.5。 9.1.4.双向板配筋计算 表 9.5 板的配筋计算截面m(kN·m)h0(mm)As(mm2)选配钢筋实配面积(mm2)Alx 方向ly 方向3.03×0.82.6×0.810090152149Φ8@150Φ8@150335335Blx 方向ly 方向2.87×0.82.16×0.810090144124Φ8@150Φ8@150335335Clx 方向ly 方向3.03×0.82.6×0.810090152149Φ8@150Φ8@150335335Dlx 方向ly 方向2.87×0.82.16×0.810090144124Φ8@150Φ8@150335335跨中Elx 方向ly 方向3.36×0.82.57×0.810090169147Φ8@150Φ8@150335335Flx 方向ly 方向4.15×0.83.53×0.810090208208Φ8@150Φ8@150335335A-B5.18×0.8100259Φ8@150503A-C5.94×0.8100298Φ8@150335B-D5.45×0.8100273Φ8@150335C-D5.18×0.8100260Φ8@150335C-E6.18×0.8100310Φ8@150503支座D-F6.28×0.8100315Φ8@150335 E-F6.64×0.8100333Φ8@150335 9.2. 屋面板的计算屋面板的计算图图 9.2 板的平面布置图板的平面布置图 9.2.1.荷载计算 荷载标准值: gk=5.88kN/m2恒荷载设计值: g=1.2×5.88=7.06kN/m2 活荷载标准值: qk=2.0kN/m2 活荷载设计值: q=1.4×2.0=2.8kN/m2 荷载设计值: p=g+q=7.06+2.80=9.86kN/m29.2.2.弯矩计算(1)计算各区格板跨内正弯矩,按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算,则取荷载 '2/ 27.062.8/ 28.46/ggqKN m????? '2/22.8/21.4/qqKN m???在g?作用下,各内支座均可视作固定,某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处;在q?作用下,各区格板四边均可视作简支,跨内最大正弯矩则在中心点处,计算时,可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。(2)求各中间支座最大负弯矩(绝对值)按恒荷载及活荷载均满布各区格计算,则取荷载:29.86/pgqKN m???表 9.1 板 A、 C 弯矩计算板 AC/oxoyll3.6/3.9=0.92四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0212×8.46+0.0438×1.4)×3.6²=3.12KN.m/mμ=0ym(0.0168×8.46+0.0357×1.4) ×3.6²=2.49KN.m/m()xm?3.12KN.m/m+2.49KN.m/m×0.2=3.62KN.m/m跨内μ=0.2()ym?2.49KN.m/m+3.12KN.m/m×0.2=3.11KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.0573×9.86KN/m²×3.6²m²=-7.32KN.m/m支座'ym-0.0536×9.86KN/m²×3.6²m²=-6.85KN.m/m 表 9.2 板 B、D 弯矩计算 板 BD/oxoyll 3.3/3.9=0.85四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0246×8.46+0.0506×1.4)×3.3²=3.04 KN.m/mμ=0ym(0.0156×8.46+0.0348×1.4)×3.3²=1.97KN.m/m()xm?3.04KN.m/m +1.97KN.m/m×0.2=3.43KN.m/m跨内μ=0.2()ym?1.97N.m/m+3.04 KN.m/m ×0.2=2.58KN.m/m四边固定'xm-0.0626×9.86KN/m²×3.3²m²=-6.72 KN.m/m支座'ym-0.0551×9.86N/m²×3.3²m²=-5.92KN.m/m表 9.3 板 E 弯矩计算板 E/oxoyll3.6/4.2=0.95四边支撑情 况恒载下四边固定;活载下四边简支跨内μ=0xm(0.0241×8.46+0.0497×1.4)×3.6²=3.54KN.m/m ym(0.0157×8.46+0.0349×1.4) ×5.1²=2.35KN.m/m()xm?3.54KN.m/m+2.35KN.m/m×0.2=4.01KN.m/mμ=0.2()ym?2.35KN.m/m+3.54KN.m/m×0.2=3.06KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.0618×9.86KN/m²×3.6²m²=7.9KN.m/m支座'ym-0.0549×9.86KN/m²×3.6²m²=-7.02KN.m/m表 9.4 板 F 弯矩计算板 F/oxoyll4.2/4.6=0.91四边支撑情况恒载下四边固定;活载下四边简支xm(0.0216×8.46+0.044×1.4)×4.2²=4.33KN.m/mμ=0ym(0.0166×8.46+0.0355×1.4)×4.2²=3.35 KN.m/m()xm?4.33KN.m/m +3.35KN.m/m×0.2=5KN.m/m跨内μ=0.2()ym?3.35N.m/m+4.33 KN.m/m ×0.2=4.22KN.m/m四边支撑情况四边固定'xm-0.058×9.86KN/m²×4.2²m²=-10.09 KN.m/m支座'ym0.0538×9.86N/m²×4.2²m²=-9.36 KN.m/m 由该表可见,板间支座弯矩是不平衡的,实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值,即支座 A—B : M´=1/2×(-6.85KN.m/m-5.92KN.m/m)=-6.39 KN .m/m支座 A—C: M´=1/2×(-7.32KN.m/m-7.32KN.m/m)=-7.32KN .m/m支座 B—D: M´=1/2×(-6.72KN.m/m-6.72 KN.m/m) =-6.72KN .m/m支座 C—D: M´=1/2×(-6.85KN.m/m-5.92 KN.m/m)=-6.39KN .m/m支座 C—E: M´=1/2×(-7.32KN.m/m-7.9 KN.m/m)=-7.61KN .m/m支座 D—F: M´=1/2×(-6.72KN.m/m-10.09 KN.m/m)=-8.41KN .m/m支座 E—F: M´=1/2×(-7.02KN.m/m-9.36KN.m/m)=-8.19KN .m/m配筋计算:各跨内支座弯矩已求得(跨中以及与支座的弯矩均乘以折减系数 0.8) ,即可近似按00.95symAf h?算出相应的钢筋截面面积,取跨内及支座截面h0x=100mm,h0y=90mm,具体计算结果见表 9.10。9.2.3.双向配筋计算表 9.10 屋面板的配筋截面m(kN·m)h0(mm)As(mm2)选配钢筋实配面积(mm2)Alx 方向ly 方向3.62×0.83.11×0.810090181178Φ8@150Φ8@150335335Blx 方向ly 方向3.43×0.82.58×0.810090172148Φ8@150Φ8@150335335Clx 方向ly 方向3.62×0.83.11×0.810090181178Φ8@150Φ8@150335335Dlx 方向ly 方向3.43×0.82.58×0.810090172148Φ8@150Φ8@150335335跨中Elx 方向ly 方向4.01×0.83.06×0.810090201175Φ8@150Φ8@150335335Flx 方向5×0.8100251Φ8@150335 ly 方向4.22×0.890242Φ8@150335A-B6.39×0.8100320Φ8@150503A-C7.32×0.8100367Φ8@150335B-D6.72×0.8100337Φ8@150335C-D6.39×0.8100320Φ8@150335C-E7.61×0.8100381Φ8@150503D-F8.41×0.8100422Φ8@150335支座E-F8.19×0.8100410Φ8@15033510.10.板式楼梯设计板式楼梯设计10.1.斜板斜板 TB1的设计的设计对斜板 TB1取 1m 的宽度作为其计算单元。踏步的尺寸为270 150mm?, cos0.874??确定斜板厚度 t斜板的水平投影净长为2430nlmm?斜板的斜向净长为/cos2430/0.8742780nllmm????斜板的厚度为??1/ 251/3011192.6tlmm??::,取110tmm?。a、荷载计算踏步的尺寸为270 150mm?,斜板的厚度取110tmm?,cos0.874??,则截面平均高度为150/ 2 150/0.874212hmm???荷 载种 类荷载标准值荷载分项系数荷载设计值恒栏杆自重0.21.20.24 踏步踢段板25(0.15/ 20.11/0.874)5.02??1.26.02预制水磨石22.6 0.05 1.76 (0.270.15)/0.271.76?????1.22.11载踢段板抹灰17 0.02/0.8740.39??1.20.47活荷载2.01.42.8总计11.7 10.1.1.计算跨度的确定斜板的计算简图可用一根假想的跨度为nl的水平梁替代,其计算跨度取斜板水平投影净长3500nlmm?,荷载大小: 15.19/gqKN m??10.1.2.内力计算斜板的内力,一般只需跨中最大弯矩即可,考虑到斜板两端均匀与梁整结,对板有约束作用,所以跨中最大弯矩取:024302502680nllbm?????2max0()10Mgq l??211.7 2.68 /108.4KN m????10.1.3.截面的承载力计算090hmm???26210/8.4 10 / 1.0 14.3 1000 900.073scaMf bh???????? 11 20.076sa?? ???102/1.0 14.3 1000 90 0.076/ 210466ScyAf bhfmm????????? 选配??28@100503sAmm??考虑斜板与平台梁、板的整体性,斜板两端/4nl范围内按构造承受负弯矩作用的钢筋,其数量为跨中截面配筋的1/2。选配??210@150335sAmm??分布钢筋选用??28@200251sAmm??即每步下放置一根10.2.10.2.平台板的设计平台板的设计平台板取 1m 作为计算单元,平台板近似的按短跨方向的简支板计算,平台板的厚度取,计算跨度取1.2lm?10.2.1.荷载的计算恒载:平台板自重 1.2×0.12×25=3.6 KN.m抹灰 1.2×0.02×17=0.41 KN.m活载: 1.4×2.5=3.5 KN.m合计: 7.15 KN.m10.2.2.内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用,跨中最大设计弯矩取配筋计算0h =120-20=100mm22M=pl /10=7.51 1.2 /10=1.08mKN????26210/1.08 10 / 1.0 14.3 1000 1000.0076scaMf bh????????11 20.0076sa?? ???210/1.0 14.3 1000 0.0076 100/ 21092ScyAf bhfmm?????????选用受力钢筋??28@150335sAmm??,分布钢筋 8@200? 10.3.10.3.TLTL 设计设计平台梁的两端搁置在楼梯间的侧墙上,所以计算跨度取26002402402600nllamm??????平台梁的截面尺寸取 h=300mm,b=250mm 10.3.1.荷载的计算传来荷载:由斜板传来 11.7×2.43/2=14.22 KN.m由平台梁传来 7.51×1.2/2=4.51 KN.mTL 自重: 1.2×0.3×0.25×25=2.44 KN.m 抹灰: 1.2×17×[(0.3-0.12)×2+0.25]×0.01=0.12 KN.m 合计: 21.29KN.m10.3.2.内力计算0l 取以下两式的较小值02.6nllam???01.052.48nllm??所以02.48lm?平台梁支座处最大剪力:max/ 221.29 2.48/ 226.40nVplKN????平台梁跨中最大弯矩:22max/821.29 2.48 /816.37MplKN m?????10.3.3.截面设计(1)正截面受弯承载力计算(按第一类倒 L 型计算)0h =300-35=265mm'0/6413fblmm?? ??'2610/16.37 10 / 1.0 14.3 413 265 2650.039scfaMf b h?????????11 20.04sa?? ??? 210/1.0 14.3 413 265 0.04/ 210298ScyAf bhfmm?????????考虑到平台梁两边受力不均,有扭矩存在,纵向受力钢筋酌量增大选用??22 14308113sAmm??斜截面受剪承载力的计算00.70.7 1.43 250 26566.3226.40tf bhNKKN??????按构造配置腹筋: 8@200?即可满足要求。基础部分基础部分11.11.基础设计基础设计11.1.11.1.边柱边柱 A A 柱下基础设计依据柱下基础设计依据11.1.1.基础选型根据框架结构层数和荷载及地基情况,并为了便于施工,选用阶梯形柱下独立 基础。 砼强度等级用30C(214.3/tfN mm?),钢筋用 HPB235(2210/yfN mm?) ,因为结构不超过 8 层,无需进行天然地基及基础的抗震承载力验算。11.1.2.确定基顶荷载标准组合11.220.671.89kN mKM????由框架柱传来 1658.32 131.26789.58kNKN???11.070.571.64kNKV???2=(2.5+6.07) 4.2/2=33.19kN kN? 由基础梁传来 3(2.56.07)/ 2kNKN???????? ? ?????330.25kN m22kkbMN????????? ? ?????kk6.87kN m=1.64kN847.43kNkMVN???故:,,基本组合由框架柱传来 11198.06kN m864.5kN38.4kNMNV????根据131321.2() 1.2kkkMMMNNNN???????,得:104.04kN m1.64kN,933.92kNkMVN????,11.1.3.确定基底尺寸采用正常使用极限状态下荷载效应组合。 则 ??2(3)(0.5)1402.0 (0.8 160.8 19)/1.61.60.5178.5/aakbdmffbdKN m? ?? ??????????????? a21G789.585.39m178.520 1.6KNAfd??????? a1Gww5.392.32mKNbfdh???????但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响,将计算出的底面面积增大(1.1~1.4)倍。即(1.1~1.4)AA???25.93~ 7.55 m?选用矩形基础 b×h=2.5m×2.5m=6.25m211.1.4.验算承载力:minmax3789.5820 6.25 1.61.896.252.5 /6kkkkFGMPAW????????==159.06157.6kPa <<1.2af=214.2 kPa P==158.33kPa<<af==178.5 kPa 满足11.1.5.基础高度验算(采用承载力极限状态下荷载效应组合)初步确定基础高度h=955mm 采用二级台阶基础,基底净反力:minmax23789.586.876.252.5 /6kkjFMPAW???? ==126.33±1.49 ==127.82124.84kPa柱边冲切验算:0h=1000-45=955 mmmax127.82ljlFPA???[(2.5/2-0.45/2-0.955)×2.5-2(2.5/2-0.45/2-0.955)] ==21.74kNhptm00.7f a h?==0.7×1.0×1.43×310 ×(0.45+0.955)×0.955=1.343×310 kN >lF 满足要求变阶处冲切验算:01h =500-45=455mmmaxljlFPA???? 127.82×[(2.5/2-1.5/2-0.455)×2.5-2(2.5/2-1.5/2-0.455) ] =14.12kNhptm00.7f a h?=0.7×1.0×1.43×310 ×(1.5+0.455)×0.455 =890.4kN >.lF 满足要求11.1.6.基础底面配筋计算(采用承载力极限状态下荷载效应组合)柱边弯矩:211maxmax12[(2)()() ]12jjGMalaPpPp lA¢=++-+-212 1.15 20 11.561.025[(2 2.50.45) (127.82 124.84(127.82 124.84) 2.5]126.25??????????????115.59kN m??22maxmin12() (2)()48jjGMlabbPPA???????21(2.50.45)(2 2.50.45) (127.82 124.842 32)48114.94 N mk????????? ??? 621s10y115.59 10640.4mm0.90.9 0.955 210MAh f?????? 选 1m 配置14@200 62220y114.94 10636.8mm0.90.9 0.955 210sMAh f?????? 选 1m 配置14@200因为长边 b=2.5m,受力钢筋长可取为 0.9b,并交错布置。11.2.11.2.边柱边柱 D D 柱下基础设计依据柱下基础设计依据11.2.1.基础选型根据框架结构层数和荷载及地基情况,并为了便于施工,选用阶梯形柱下独立基础。 砼强度等级用30C(214.3/tfN mm?),钢筋用 HPB400(2360/yfN mm?) ,因为结构不超过 8 层,无需进行天然地基及基础的抗震承载力验算。 11.2.2.确定基顶荷载标准组合10.880.251.13kN mKM????由框架柱传来 11231.2294.921526.13kNKN???10.680.190.87kNKV???2=(2.5+6.07) 4.2/2=18kN kN? 由基础梁传来 3(2.56.07)/ 2kNKN???????? ? ?????330.25kN m22kkbMN????????? ? ?????kk6.11kN m=0.87kN1583.98kNkMVN???故:,,基本组合由框架柱传来 11193.43kN m1228.36kN46.96kNMNV????根据131321.2() 1.2kkkMMMNNNN???????,得:99.41kN m0.87kN,1297.78kNkMVN????,11.2.3.确定基底尺寸采用正常使用极限状态下荷载效应组合。 则 ??2(3)(0.5)1402.0 (0.8 160.8 19)/1.61.60.5178.5/aakbdmffbdKN m? ?? ??????????????? a21G1526.1310.42m178.520 1.6KNAfd???????a1Gww10.423.23mKNbfdh???????但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响,将计算出的底面面积增大(1.1~1.4)倍。即(1.1~1.4)AA???211.46 ~14.588 m? 选用矩形基础 b×h=3.5m×3.5m=12.25m211.2.4.验算承载力: minmax31526.1320 6.25 1.61.1312.253.5 /6kkkkFGMPAW???????? =156.74156.42kPa <1.2af=214.2 kPa P=156.38kPa<af=178.5 kPa 满足11.2.5.基础高度验算(采用承载力极限状态下荷载效应组合)初步确定基础高度h=955mm 采用二级台阶基础,基底净反力: minmax31526.136.1112.253.5 /6kkjFMPAW???? =124.58±0.86 =125.44123.72kPa柱边冲切验算: 0h==1000-45=955 mmmax125.44ljlFPA???[(3.5/2-0.45/2-0.955)×3.5-2(3.5/2-0.45/2-0.955)] =209.5kNhptm00.7f a h?=0.7×1.0×1.43×310×(0.45+0.955)×0.955 =1.343×310 kN >lF 满足要求变阶处冲切验算:01h =500-45=455mmmaxljlFPA???? 125.44×[(3.5/2-1.5/2-0.455)×3.5-2(3.5/2-1.5/2-0.455) ] =202kNhptm00.7f a h?=0.7×1.0×1.43×310 ×(1.5+0.455)×0.455 =890.4kN >.lF 满足要求 11.2.6.基础底面配筋计算(采用承载力极限状态下荷载效应组合)柱边弯矩:211maxmax12[(2)()() ]12jjGMalaPpPp lA¢=++-+-212 1.15 20 11.561.7[(2 3.50.45) (125.44 123.72(127.82 124.84) 2.5]126.25??????????????437.71kN m??22maxmin12() (2)()48jjGMlabbPPA???????21(2.50.45)(2 3.50.45) (125.44 123.722 32)48351.07 N mk????????? ???621s10y437.71 102011mm0.90.9 0.955 210MAh f?????? 选 1m 配置16@80 2220y351.071643mm0.90.9 0.955 210sMAh f????? 选 1m 配置16@80因为长边 b=3.5m,受力钢筋长可取为 0.9b,并交错布置。参考文献参考文献[1] 中华人民共和国国家标准.《混凝土结构设计规范》 (GB5001—2002).北京:中国建筑工业出版社,2002[2] 中华人民共和国国家标准.《建筑抗震设计规范》 (GB5001—2002).北京:中国建筑工业出版社,2002[3] 中华人民共和国国家标准.《建筑荷载规范》 (GB5001—2002).[4] 北京:中国建筑工业出版社,2002[5] 中华人民共和国国家标准.《建筑防火规范》 (GB5001—2002).北京:中国建筑工业出版社,2002 [6] 中华人民共和国国家标准.《建筑地基基础规范》 (GB5001—2002).北京:中国建筑工业出版社,2002[7] 杨志勇、李桂清. 《工民建专业毕业设计手册》.湖北.武汉:武汉工业大学出版社,1999[8] 沈蒲生、苏三庆. 《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》.北京:中国建筑工业出版社,2003[9] 丰定国、王社良. 《抗震结构设计》.第二版.湖北.武汉:武汉理工大学出版社,2005[10]费麟、苏常. 《建筑设计资料集》 ,第二版,第 5 集.北京:中国建筑工业出版社,1994[11][李比瑜、刘建荣. 《房屋建筑学》.第一版.湖北.武汉:武汉理工大学出版社,2004[12][ 赵明华、徐学燕. 《基础工程》.北京:高等教育出版社,2003[13]叶列平. 《混凝土结构(上册) 》.北京:清华大学出版社,2004[14]建筑结构荷载规范(GB50009-2001). 北京:中国建筑工业出版社,2002[15]李国强,李杰,苏小卒.建筑结构抗震设计.第二版.北京:中国建筑工业出版社,2007[16]混凝土结构设计规范(GB50010-2001). 北京:中国建筑工业出版社,2006[17]建筑地基基础设计规范(GB50007-2002). 北京:中国建筑工业出版社,2006致致 谢谢转眼间,大学四年已经接近了尾声。四年的艰苦跋涉,两个月的精心准备,毕业设计终于到了划句号的时候,心头照例该如释重负,但设计过程中常常出现的辗转反侧和力不从心之感却挥之不去。毕业设计创作的过程并不轻松:各种压力的时时袭扰,知识积累的尚欠火候,致使我一次次埋头于图书馆中,一次次在深夜奋力敲打键盘。第一次花费如此长的时间和如此多的精力,完成一套设计作品,其中的艰辛与困难难以诉说,但曲终幕落后留下的滋味,是值得我一生慢慢品尝的。在这里需要的感谢的人很多,是他们让我这大学四年从知识到人格上有了一个全新的改变。感谢我的指导老师金杰老师,够顺利完成毕业设计,离不开他们的悉心指导,他们对我的设计从确定题目、修改直到完成,给予了我许多的指点和帮助。 感谢他们在繁忙的工作之余,挤出时间对设计提出精辟的修改意见。在此,向金老师致以最诚挚的谢意。我也要感谢聊城大学建筑工程学院所有教育过我的老师!你们传授给我的专业知识是我不断成长的源泉,也是完成本设计的基础。感谢我的爸爸妈妈,焉得谖草,言树之背,养育之恩,无以回报,你们永远健康快乐是我最大的心愿。感谢我的室友和好友们,从遥远的家来到这个陌生的城市里,是你们和我共同维系着彼此之间兄弟般的感情,维系着寝室那份家的融洽。四年了,仿佛就在昨天。四年里,我们没有红过脸,没有吵过嘴,没有发生上大学前所担心的任何不开心的事情。你们的开怀大笑、你们的精神鼓励、你们的……给了我快乐和温馨的感觉,给了我永远无法忘记的大学生活。我们在一起的日子,我会记一辈子的。能和你们相遇、相交、相知,是我人生的一大幸事,让我们永远记住曾在一起经历过的欢笑与泪水!让我们一起面对美好的未来,共同为充满希望的前程而继续努力奋斗! 学位论文原创性声明 本人郑重声明:所呈交的学位论文,是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知,除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外,本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者(本人签名): 年 月 日学位论文出版授权书本人及导师完全同意 《中国博士学位论文全文数据库出版章程 》 、 《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程 》(以下简称“章程”),愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊(光盘版)电子杂志社 ”在《中国博士学位论文全文数据库 》 、《中国优秀硕士学位论文全文数据库 》中全文发表和以电子、网络形式公开出版,并同意编入C CN NK KI I《中国知识资源总库 》 ,在《中国博硕士学位论文评价数据库 》中使用和在互联网上传播,同意按 “章程”规定享受相关权益。论文密级:论文密级:□公开 □保密(___年__月至__年__月)(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名:_______ 导师签名:______________年_____月_____日 _______年_____月_____日 独 创 声 明本人郑重声明:所呈交的毕业设计(论文),是本人在指导老师的指导下,独立进行研究工作所取得的成果,成果不存在知识产权争议。尽我所知,除文中已经注明引用的内容外,本设计(论文)不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名: 二〇一〇年九月二十日 毕业设计(论文)使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版,同意学校保存学位论文的印刷本和电子版,或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计(论文);同意学校在不以营利为目的的前提下,建立目录检索与阅览服务系统,公布设计(论文)的部分或全部内容,允许他人依法合理使用。(保密论文在解密后遵守此规定) 作者签名: 二〇一〇年九月二十日 致 谢时间飞逝,大学的学习生活很快就要过去,在这四年的学习生活中,收获了很多,而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题,为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验,奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年,现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计,我的能力有了很大的提高,比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血,在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助,我将无法顺利完成这次设计。首先,我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导,在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导,为我理清了设计思路和操作方法,并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上,我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次,我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求,感谢他们对我学习上和生活上的帮助,使我了解了许多专业知识和为人的道理,能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外,我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持,与他们一起学习、生活,让我在大学期间生活的很充实,给我留下了很多难忘的回忆。最后,我要感谢我的父母对我的关系和理解,如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持,我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声,我们的校园生活就要划上句号,心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出,对我的人生来说,将是踏上一个新的征程,要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年,取得了些许成绩,生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲,对我成长的关心和爱护。学友情深,情同兄妹。四年的风风雨雨,我们一同走过,充满着关爱,给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里,离不开父母的鼓励和支持,是他们辛勤的劳作,无私的付出,为我创造良好的学习条件,我才能顺利完成完成学业,感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后,我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励,给了我很多解决问题的思路,在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度,严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中,都给与我很大的帮助,使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助,感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助,帮助解决了不少的难点,使得论文能够及时完成,这里一并表示真诚的感谢。 毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明原创性声明原创性声明本人郑重承诺:所呈交的毕业设计(论文) ,是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知,除文中特别加以标注和致谢的地方外,不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果,也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体,均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名:       日  期:        指导教师签名:        日  期:        使用授权说明使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定,即:按照学校要求提交毕业设计(论文)的印刷本和电子版本;学校有权保存毕业设计(论文)的印刷本和电子版,并提供目录检索与阅览服务;学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文;在不以赢利为目的前提下,学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名:        日  期:        学位论文原创性声明学位论文原创性声明本人郑重声明:所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外,本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名: 日期: 年 月 日学位论文版权使用授权书学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定,同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版,允许论文被查阅和借阅。本人授权      大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索,可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名:日期: 年 月 日导师签名: 日期: 年 月 日 指导教师评阅书指导教师评阅书指导教师评价:指导教师评价:一、撰写(设计)过程1、学生在论文(设计)过程中的治学态度、工作精神□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格4、研究方法的科学性;技术线路的可行性;设计方案的合理性□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格5、完成毕业论文(设计)期间的出勤情况□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格二、论文(设计)质量1、论文(设计)的整体结构是否符合撰写规范?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、是否完成指定的论文(设计)任务(包括装订及附件)?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格三、论文(设计)水平1、论文(设计)的理论意义或对解决实际问题的指导意义□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、论文的观念是否有新意?设计是否有创意?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格3、论文(设计说明书)所体现的整体水平□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格建议成绩:建议成绩:□ 优优 □ 良良 □ 中中 □ 及格及格 □ 不及格不及格(在所选等级前的□内画“√”)指导教师:指导教师: (签名) 单位:单位: (盖章)年年 月月 日日 评阅教师评阅书评阅教师评阅书评阅教师评价:评阅教师评价:一、论文(设计)质量一、论文(设计)质量1、论文(设计)的整体结构是否符合撰写规范?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、是否完成指定的论文(设计)任务(包括装订及附件)?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格二、论文(设计)水平二、论文(设计)水平1、论文(设计)的理论意义或对解决实际问题的指导意义□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、论文的观念是否有新意?设计是否有创意?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格3、论文(设计说明书)所体现的整体水平□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格建议成绩:建议成绩:□ 优优 □ 良良 □ 中中 □ 及格及格 □ 不及格不及格(在所选等级前的□内画“√”)评阅教师:评阅教师: (签名) 单位:单位: (盖章)年年 月月 日日 教研室(或答辩小组)及教学系意见教研室(或答辩小组)及教学系意见教研室(或答辩小组)评价:教研室(或答辩小组)评价:一、答辩过程一、答辩过程1、毕业论文(设计)的基本要点和见解的叙述情况□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格3、学生答辩过程中的精神状态□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格二、论文(设计)质量二、论文(设计)质量1、论文(设计)的整体结构是否符合撰写规范?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、是否完成指定的论文(设计)任务(包括装订及附件)?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格三、论文(设计)水平三、论文(设计)水平1、论文(设计)的理论意义或对解决实际问题的指导意义□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格2、论文的观念是否有新意?设计是否有创意?□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格3、论文(设计说明书)所体现的整体水平□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格评定成绩:评定成绩:□ 优优 □ 良良 □ 中中 □ 及格及格 □ 不及格不及格(在所选等级前的□内画“√”)教研室主任(或答辩小组组长):教研室主任(或答辩小组组长): (签名)年年 月月 日日教学系意见:教学系意见:系主任:系主任: (签名)年年 月月 日日
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