防波板在热氨融霜中的应用.pdf

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1、石油和化工设备-40-技术交流2016年第19卷防波板在热氨融霜中的应用121余旭红，周春香，叶栋（1.台州市特种设备监督检验中心，浙江台州318000）（2.台州市万祥安全评价有限公司，浙江台州318000）[摘要]本文对防波板在热氨融霜中的防液击作用进行了分析，为设计和制造防液击控制装置提供技术支持。[关键词]热氨融霜；液击；防波板；应用氨制冷系统进行热氨融霜时，回气总管内2防波板的作用分析产生液击现象，导致回气总管管帽脱落，造成事如图2，假设在热氨融霜中液柱在O点开始冲故。因此，国家质检总局要求：如需采用热氨融击，防波板的面积均为

2、S板且厚度不计，各防波板霜工艺，必须设置有效的防止产生超压、液击的的间距均为O至板A的距离L1。A1、B1、C1为各[1]控制装置。然而，目前国内尚无成熟的防液击装防波板板前部位，A2、B2、C2为各防波板板后部置。为此，参照槽罐车的原理，在管道内部设置位。在未设置防波板时，回气总管管帽所承受的防波板，根据防波板的面积和防波板间的间距来液击能量W冲=W0；在设置了防波板时，回气总管有效地减小和控制回气总管管帽所承受的液击能管帽所承受的液击能量W冲=W0-W板。量。本文对防波板在热氨融霜中的防液击作用进式中：W冲-回气总管管帽所承受的液击

3、能行了分析，为设计和制造防液击控制装置提供技量；W0-L0长度回气总管管帽所承受的液击能量；术支持。W板-防波板承受的液击能量。1防波板工作原理为了便于分析，假设回气总管为直管道。为减小和控制液化气体汽车罐车在行驶中制由于热氨的持续供应，回气总管内的压力保持动时，罐内液态介质对罐体的冲击，要求液化气不变，液柱的液击能量为恒力直线运动的功，[2][3]体汽车罐车的罐内应设置防波板。液化气体汽车W=F×L，F=P×S。罐车中防波板可有效地将罐体分割为几个腔室，式中：P-回气总管内的压力；S-回气总管横抑制液面的晃动，减小峰值冲击力。同理，在

4、回截面积。气总管中设置防波板，当热氨融霜时，形成冲击的液柱，在移动过程中，受到防波板的阻挡，冲击能量降低。从而减小和控制回气总管管帽所承受的液击能量。防波板在回气总管内的结构如图1。图2防波板分布图对各防波板承受的液击能量分析如下：板A的分析：板A前A1处的液击能量WA1=P×S×L1，板A所承受的液击能量WA=P×S板×L1，板A后A2处的液击能量WA2=WA1－WA=P×(S－S板)×L1。由于热氨的持续供应，回气总管内的压力保作者简介：余旭红（1980—），男，浙江淳安人，本科学历，工程师。在台州市特种设备监督检验中心从事特种设备

5、检验检测图1防波板结构图工作。第6期余旭红等防波板在热氨融霜中的应用-41-232持不变。因此，A2处的液击能量，相当于在压力P×L1×(4S－6S板＋4S板÷S－S板÷S)。为P的作用下液柱在回气总管内移动了L1长度形成2.1假设S板为1/2S的冲击能量减去板A所承受的液击能量。则：WA=0.5P×L1×S；WB=P×L1×(2S板－板B的分析：板B前B1处的液击能量S2÷S)=0.75P×L1×S；W=P×L1×(3S－3S板C板板WB1=P×S×2×L1－WA=P×S×2×L1－P×S板2÷S＋S3÷S2)=0.875P×L1×S

6、。板×L1=P×L1×(2S－S板)，板B所承受的液击能量统计分析：当有N个防波板，第N个板承受2WB=S板÷S×WB1=P×L1×(2S板－S板÷S)，板BNN的液击能量WN=[1－(1/2)]P×L1×S=[1－(1/2)]后B2处的液击能量WB2=WB1－WB=P×L1×(2S－SP×L0÷(N＋1)×S。2板)－P×L1×(2S板－S板÷S)=P×L1×(2S－S板－222回气总管管帽承受的液击能量W冲=P×(N＋1)S板＋S板÷S)=P×L1×(2S－3S板＋S板÷S)。NL1×S－WA－WB－…=[2－(1/2)]P×L1×

7、S=[1＋板C的分析：板C前C1处的液击能量NNΣ0(1/2)]P×L0÷(N＋1)×S。WC1=P×S×3×L1－WA－WB=P×S×3×L1－P×S×L1－P×L1×(2S－S2÷S)=2.2假设S板为1/3S板板板2则：W=1/3P×L1×S；W=P×L1×(2S－P×L1×(3S－3S板＋S板÷S)，板C所承受的液击能AB板2量WC=S板÷S×WC1=S板÷S×P×L1×(3S－3S板＋S板÷S)=5/9P×L1×S，WC=P×L1×(3S板－3S板22322÷S＋S3÷S2)=19/27P×L1×S。S板÷S)=P×L1×(3

8、S板－3S板÷S＋S板÷S)，板板C后C2处的液击能量WC2=WC1－WC=P×L1×(3S－统计分析：当有N个防波板，第N个板承受的22N3S板＋S板÷S)－P×L1×(3S板－3S板÷S＋S板液击能量W