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1、《专业英语外文资料翻译》课程作业专业：　年级：　　　姓名：　学号：　外文出处：JournalofConstructionalSteelResearch59(2003)1-25附件：1.外文资料翻译译文；2.外文原文。福州大学土木工程学院2015年6月附件1：外文资料翻译译文弯钢框架结点在不同的轴向荷载和侧向位移作用下的周期性行为J.A.Zepeda,A.M.Itani,R.Sahai摘要本文讨论的是在不同的轴向荷载和侧向位移的作用下，接受测试的四种弯钢结点的周期性行为。梁的组成包括变化的梁截面，翼缘以及纵向的加劲肋。对受测试件加载不

2、同的轴向荷载和侧向位移，来模拟侧向荷载对组合梁抗弯框架系统的影响。实验结果表明试件在塑形旋转超过0.03rad后侧向承载力没有明显的降低，表现出延性性能。纵向加劲肋的存在有助于传递轴向荷载以及延缓腹板局部弯曲的形成。关键字弯钢节点变截面梁翼缘纵向加劲肋塑性转角1引言为了评价变截面梁（RBS）结点在轴向荷载和侧向位移下的结构性能，对四个全尺寸的试件进行了测试。这些测试旨在评估为旧金山莫尼斯展览中心扩建而设计的受弯结点在满足设计基本地震等级（DBE）和最大可能地震等级（MCE）下的性能。基于RBS受弯结点的以往研究指出RBS形式的结点能

3、够获得超过0.03rad的旋转角度。然而，有人对于这些结点在轴向和侧向荷载作用下的抗震性能提出了怀疑。旧金山展览中心扩建工程是一个3层，71814m2（平方英尺）的结构，它以钢框架为为主要抗侧力体系。图1是一幅三维透视图。建筑的总标高为展览厅屋顶的最高点，高出地面大约是35.36m（116英尺）。展览厅天花板的高度是8.23m（27英尺），建筑物标准层高为11.43m（37.5英尺）。建筑物按照要求的1997统一建筑规范设计为I型。框架系统由以下几部分组成：四个东西走向的受弯框架，每个楼梯塔边各一个；四个南北走向的受弯框架，东区的楼

4、梯和电梯井各一个，两个在结构的西区。考虑到层高的影响，使用了双梁抗弯框架系统的概念。通过连接大梁，受弯框架系统的抗侧向荷载的行为转化为结构倾覆力矩，部分地被梁系统的轴向压缩-拉伸承担，而不是仅仅通过梁个体的弯曲来承担。结果，形成了一个更加刚性的抗侧向荷载系统。连接梁的竖向元件称为连接杆。在偏心支撑框架中，连接杆类似连接梁，两者起到相同的结构作用。连接杆通常都很短，并有很大的剪弯比。图1，美国旧金山莫尼斯展览中心扩建工程在地震荷载的作用下，CGMRFS梁除了端弯矩，还受到不同的轴向荷载。梁中轴力导致杆中累积的剪力。2CGMRF的分析模

5、型非线性静力推进器模型是以典型的单间CGMRF模型为指导。图2显示模型的尺寸和各个部分。翼缘板为28.5mm*254mm（11/8英寸*10英寸），腹板为9.5mm*476mm（3/8英寸*183/4英寸）。推进器分析中使用SAP2000程序。框架的特点是全约束（FR）。FR受弯框架是一种由结点变形引起的侧向变形不超过5%的框架。这个5%仅与梁-柱弯曲有关，而与柱底板区应变引起的框架挠度无关。通过屈服应力和极限强度的期望值来执行分析。这些值分别为372Mpa（54千磅/平方英寸）和518Mpa（75千磅/平方英寸）。图3显示了塑性铰

6、的荷载-应变行为是通过建筑物地震恢复的NEHRP指标以广义曲线的形式逼近的。△y根据【6】中公式（5.1）和（5.2）计算，如下：（1）(2)P–M铰荷载–应变模型上的点C，D和E的取值基于【6】中表5.4。剪力铰荷载–应变模型上的点C，D和E的取值基于【6】中表5.8。对两个模型，假定点B和C之间的应变硬化比有3%的弹性比。图2，典型组合梁抗弯框架系统以下公式用来计算弯矩-轴力关系：（3）图4定性地给出了侧向荷载下的CGMRF中的弯矩、剪力和轴力的分布。同弯矩相比，剪力和轴力对梁的影响要小，尽管它们必须在设计中考虑。内力定性分布图

7、解如图5，可见，弹性范围和非弹性范围的内力行为基本相同。内力的比值将随框架元件的屈服和内力重分布而变化。如图5，基本内力图仍然一样。图3，变截面梁杆塑性铰荷载-变形模型非弹性静力推进器分析是通过柱子顶部侧向位移的单调增加来实现，如图6所示。在四个RBS同时屈服后，竖向杆的腹板与翼缘端部将开始同时屈服。这是框架的屈服机制：在柱子被固定后将在柱底形成塑性铰。图7给出了模型的基本剪力偏移角。图中还给出了框架中非弹性活动的次序。对于一个弹性组成，推进器曲线将有一个特有的很长的过度（同时形成塑性铰）和一个很短的屈服平稳阶段。塑性旋转能力定义为

8、：结点强度从开始递减到低于80%的总的塑性旋转角。这个定义不同于第9部分（附录S）AISC地震条款【8,10】的概述。利用Eq测试出RBS塑性旋转承载力为0.037rad。（4）表1，模型梁杆的抗弯能力3实验方法如图6（a）所示，实验