单层厂房结构课程设计 .doc

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1、A轴柱顶荷载位置图A轴柱承受的荷载简图支座反力影响线风荷载计算简图图图图图图A轴柱内力（标准值）风载右风g－19.790－19.790－130.470－17.38左风f14.13014.130148.06022.97吊车水平荷载e∓11.240∓11.240∓111.280∓11.24吊车竖向荷载Dmax在B柱d－21.4205.4689.6－47.5089.6－5.95Dmax在A柱c－21.42080.97341.328.02341.3－5.95屋面活载b1.9831.5－5.9031.52.9131.50.99

2、恒载a11.14235.2－35.74274.919.08322.36.16荷载种类编号内力图M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)V(kN)柱号及正向内力Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—Ⅲ控制截面A轴柱内力组合表Nmin及相应M,V数值－50.83235.2－63.45274.9226.36167.14322.3322.338.3229.13注：①该柱各截面内力组合时均考虑为由可变荷载效应控制，且柱采用对称配筋：上柱Nb=α1fcbξbh0=1.0×9.6×400×0.518×(400-40)=7

3、16.08(kN)上柱Nb=α1fc[bξbh0+(b’f－b)h’f]=1.0×9.6×[100×0.518×(900－40)+(400－100)×150]=859.66(kN)②组合中c与d，f与g只能取其中之一，并且如果取e，则一定要取c或d。③两台吊车荷载折减系数为0.9。④Mk,Nk与Vk均为设计基础需要荷载效应组合的标准值。组合项1.0a＋1.4[0.9(c＋e)＋g]×0.91.0a＋1.4g1.0a＋1.4fNmax及相应M,V数值16.14326.3473.30759.92198.41144.458

4、16.80629.4714.0610.92组合项1.2a＋1.4b1.2a＋1.4×0.9(c＋e)1.2a＋1.4×0.9(c＋e)－Mmax及相应N,V数值－50.83235.2－81.81471.18－325.37－226.95423.91394.88－35.23－23.41组合项1.0a＋1.4[0.9(c＋e)＋g]×0.91.2a＋1.4[b＋0.9(d＋e)＋g]×0.91.0a＋1.4[0.9(d＋e)＋g]×0.9＋Mmax及相应N,V数值33.67321.9386.63661.93371.0826

5、7.79813.48627.1043.5832.01组合项1.2a＋1.4(b＋＋f)×0.91.0a＋1.4[0.9(c＋e)＋f]×0.91.2a＋1.4[b＋0.9(c＋e)＋f]×0.9内力M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)M(kN•m)Mk(kN•m)N(kN)Nk(kN)V(kN)Vk(kN)截面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—Ⅲ一、柱设计（A轴柱）1.设计资料截面尺寸：上柱，矩形，，下柱，工字型，，；，材料等级：混凝土C20，钢筋HRB400级钢筋HPB235级计算长度：查附表4。排架方向：上柱，下柱，（

6、当不考虑吊车荷载时：）垂直排架方向：上柱：下柱：2.配筋计算（1）上柱（I-I截面）：从内力组合表中可知，各组内力均为大偏压(,）。由N与M的相关性可以确定为该截面所需配筋最多的内力，即控制内力。取，，取；为此，应该计算的值：该截面此刻为大偏压取；选配2C18（）。（1）下柱（Ⅱ-Ⅱ截面和Ⅲ-Ⅲ截面）：从内力组合表中可知，各组内力均属大偏压（）。其M与N的数值如下：(a)(b)(c)(d)(e)(f)(g)(h)由N与M的相关性可知，（f）组内力配筋必大于(a),(b),(c),(e),(g)组；而(h)组必大于(d

7、)组，故选取(f)组和(h)组计算配筋。①(f)组内力配筋计算（大偏心）：，属第一类T形截面。，取；为此，应该计算的值：该截面此刻为大偏压取；，②（h）组内力配筋计算（大偏心）：，属第一类T形截面。，取；为此，应该计算和的值：由前可知由以上计算，下柱配筋按配筋。验算，满足。选配2C22（）。1.牛腿设计预先假定牛腿高度如图6.1所示。图6.1裂缝控制验算图按下列裂缝控制公式进行验算：式中，，上述公式中，右边>左边（）满足要求。由于竖向吊车荷载的作用点至下柱边缘的距离（见图3.2），因而只需按构造配筋即可。1.柱子吊装

8、阶段验算只考虑平卧单点起吊的验算情况。（1）荷载：（上柱、牛腿和下柱的自重）。上柱：牛腿：下柱（柱插入基础0.8m）因其由永久荷载效应控制，考虑荷载分项系数1.35，动力系数1.5，结构重要性系数0.9。（2）内力（1）C点截面验算：（）①承载力：设混凝土达到设计强度时起吊，平卧工字型截面可以视为的矩形截面。，已配有2C22（），满足要求。②裂