电力变压器的参数与数学模型.docx

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1、电力变压器的参数与数学模型2.3.1理想变压器对于理想变压器,假定:绕组电阻为零;因此绕组损耗I2R为零。铁心磁导率应是无穷大,所以铁心磁阻为零。不计漏磁通;即整个磁通为铁心和一次侧绕组、二次侧绕组相交链的磁通。不计铁心损耗。图2-20双绕组变压器内部结构双绕组变压器示意图图2-21■.<从安培和法拉第定律知:(2-46)磁场强度矢量Hc为明/=双山_弧&(2-47)其中,磁场强度、磁感应强度和磁通量的关系为由于理想变压器铁心磁导率为无限大,则磁阻R近似为零。生■《生(2-48)上式可写为:见_昧4=0图2-21为双绕组变压器的示意图。(2-49)或者图2-21中的标记点表示电

2、压Ei和E2,在标记点侧是十极,为同相。如果图2-21中的其中一个电压极性反向,那么日与E2相位相差180°。匝数比k定义如下:理想单相双绕组变压器的基本关系为N(2-50)风用三烟由推导可得两个关于复功率和阻抗的关系如下。图2-21中流进一次侧绕组的复功率为国二即;(2-52)代入(2-50)和(2-51)」(2-53)工二即;二但)4y=贴二7可见,流进一次侧绕组的复功率Si与流出二次侧绕组的复功率S2相等。即理想变压器没有有功和无功损耗。如果阻抗乙与图2-21中理想变压器的二次侧绕组相连,那么(2-54)这个阻抗,当折算到一次侧时,为(2-55)因此,与二次侧绕组相连的阻

3、抗Z2折算到一次侧,需将Z2乘以匝数比的平方k2.3.2实际双绕组变压器1.简化条件实际单相双绕组变压器,与理想变压器的区别如下:计及绕组电阻;铁心磁导率k为有限值;磁通不完全由铁心构成;计及铁心有功和无功损耗。图2-22实际单相双绕组变压器的等效电路图电阻R]串联于图中一次侧绕组,用于计及该绕组损耗I2R。电抗X]为一次绕组的漏电抗,串联于一次绕组用于计及一次绕组的漏磁通。这个漏磁通是仅与一次绕组交链的磁通的组成部分,它引起电压降落,对应口且超前/1g09。漏电抗引起无功损耗耳&。类似的,二次绕组中串联了电阻R上和电抗由于变压器铁心磁导率%为有限值,式(2-48)中磁阻为非

4、零。除以(2-56)定义等式(2-56)右侧项为£,称为磁化电流,相位滞后可以通过并联电感元件一电纳描述西。另外,实际上还有另外一个并联支路,通过电阻器一电导G西描述,输送电流为铁心损耗电流『。i与豆]同相位。当包含铁心损耗电流『时,上式变为(2-57)图2-22中的等效电路,包括并联导纳值_风)°注意当二次绕组开路(£广0),一次绕组输入为正弦电压匕,Ii包括两个部分:铁心损耗电流和磁化电流与乙相关联的有功损耗WW有功损耗为铁心损耗,包括磁滞和涡流两个部分。磁滞损耗的产生是因为铁心中磁通变化一个循环需要消耗热能。采用高品质的钢合金作为铁心材料可以减少磁滞损耗。涡流的产生是因为

5、磁铁心的感应电流(涡流)与磁通正交。同样可以通过采用合金钢薄片作为铁心使涡流损耗降低。与]相关联的无功损耗为var。这个无功功率用于磁化铁心。向量和称为励磁电流T4/丁.制*e(a)二次侧的电阻和漏电抗归算到一次侧;(b)忽略并联支路;(c)忽略励磁电流和内阻图2-23变压器等值电路图(2-23)为工程中单相双绕组变压器的三种等效电路。图(2-23)(a),二次侧的电阻和漏电抗及士归算到一次侧后的等值电路。图(2-23)(b)忽略并联支路,即忽略励磁电流。因为励磁电流通常低于额定电流的5%,在系统研究中不计励磁电流,除非特殊考虑到变压器效率或者励磁现象。对于额定容量超过500k

6、VA的大型电力变压器,绕组电阻比漏电抗小,可忽略,见图(2-23)(c)o因此,工程变压器运行在正弦稳态状态,等效电路由一个理想变压器、外部阻抗和导纳支路构成。1.参数计算2)阻抗计算在电力系统中,变压器短路试验中所测得的短路损耗Pk近似等于额定电流流过变压器时绕组中的总铜损Pcu,即Pk^Pcu而铜耗与电阻之间有如下关系:“二(2-59)4N©ATIn、Sn、UN分别为变压器的额定电流、额定功率和额定线电压。式中,RT为变压器每相绕组的总电阻,其中&、UL以VA、V为单位,Pk以W为单位。如果Pk改以kWSn、UN改以MVAkV为单位,则上式可写成耳二在短路计算实验中,短路电

7、压等于变压器阻抗在额定电流下产生的压降,即=包4国也1式/乂1。0(260)大容量变压器电抗值接近阻抗值,式中XT为变压器绕组漏抗归算到UN侧的电抗值,通常下式关系:加打(2-61)100亚,100J式中,Sn单位为MVAUN单位为kV。2)导纳计算在电力系统中,变压器励磁支路以导纳表示时,变压器空载试验所得变压器空载损耗P0近似等于铁耗Pfe,因此,电导G可由空载损耗求得G乜-玲乂―(2-62)式中,G为变压器的电导;R为变压器空载损耗;UN为变压器额定电压。由于(2-63)。%=以1篇=

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