集中荷载钢筋混凝土有腹筋梁的受剪承载力.doc

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1、集中荷载钢筋混凝土有腹筋梁的受剪承载力第18卷第2期华北水利水电学院1997年6月JdmNo~,hc盘£墅磐匹L集中荷载钢筋混凝土有腹筋梁的3;一受剪承载力李风兰(壬=函:磊一『",.摘要根据国内外的大量试验资料,研究了混凝土强度,剪跨比和配箍率时集中荷栽作用下钢筋混凝土箍筋梁的受剪承栽力影响拽律.在笔者原已提出的柴中荷栽钢筋混凝土无腹筋梁的受剪承栽力计算公式基础上,给出了概惫明确,形式简捷的集中荷栽钢筋混凝土梁的受剪承栽力统一计算公式.关键词钢筋混凝土粱箍筋受剪承栽力柴中荷栽————'—'.—一…中圉法分类号T

2、u375引言本文对集中荷载作用钢筋混凝土无腹筋梁受剪承载力计算问题进行了探讨,在此基础上,对集中荷载作用钢筋混凝土梁配置箍筋时的受剪承载力计算进行研究,在集中荷载钢筋混凝土无腹筋梁的受剪承载力计算公式基础上,给出了概念明确,形式简捷的集中荷载钢筋混凝土梁的受剪承载力统一计算公式.1受剪承载力计算方法根据极限平衡理论,钢筋混凝土无腹筋梁的受剪承载力由剪压区混凝土的抗剪力,斜裂缝问的剪切摩擦和骨料咬合力及纵筋的销栓作用等组成,配置箍筋后的钢筋混凝土梁,由于箍筋对其核心混凝土及斜裂缝宽度开展的约束作用,提高了无腹筋梁的

3、受剪承载力,而与斜裂缝相交的箍筋应力可基本上达到其屈服强度,箍筋的抗剪力为其抗拉强度和与斜裂缝相交的各肢箍筋截面面积的乘积.因此,钢筋混凝土梁配置箍筋后的受剪承载力可表达为=+芦2山t(=_:)(1)式中——钢筋混凝土无腹筋梁的受剪承载力/N;——考虑箍筋对钢筋混凝土无腹筋梁的受剪承载力增强作用的增大系数;A——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积/n~n2;①收稿日期15)96_)5~I4华北水利水电学院1997年6月.——箍筋的抗拉强度/MPa;s——箍筋间距/mm;岛——与斜裂缝相交的箍筋应力不均匀系数;

4、——钢筋混凝土粱斜截面破坏时的斜裂缝水平投影长度/rran.(1)中系数与卢2可通过详细的试验研究测定,目前由于缺乏斜截面达到承载能力极限状态时箍筋应力和斜裂缝水平投影长度的试验资料,可行的方法是暂取系数p1为1.0,这一处理方式与规范(GBI10—89)t1】是相同的.同时,根据对斜截面承载力试验资料的初步分析,可将式(1)改写为:+(2)式中即式中,()——剪跨比的函数.=0.06+0.1+15—0.60(3)——混凝土轴心抗压强度(枷)8)6——截面宽度(mm);^0——截面有效高度(mm);^——剪跨比;

5、p一纵向受拉钢筋配筋率当P>4.0%时取P=4.O%.则(2)进一步表达为f(a)=毛(4)对国内外研究者I1-7]积累的202根集中荷载钢筋混凝土箍筋粱的受剪承载力试验资料进行分析(如附图所示),可得f()的具体表达式为附图式(5)与试验资料的比较,()=0,l8+0.35(5)其中,剪跨比<1.0时取l,0,>4.0时取4.0.综上所述,(2)最后形式为=她(o,18_0'35a)学^.(6)(6)与上述试验资料的比较结果:受剪承载力试验值与计算值之比的平均值=1.025.离散系数=0.15

6、2这些资料的范围:^0=210—540rran,厶=l7,0一IOOMPa,=1.17~5,0,p=0.8~4.5,配箍特征值在规范(GBJIO一89)规定的范围之内.2受剪承载力的设计建议在实际工程设计工作中,纵向受拉钢筋的配筋率一般由正截面设计确定,经济配筋率在1,O%左右变化范围不太.因此,斜截面设计时可仅考虑混凝土强度,剪跨比和箍筋的影响.由式(6)取95%的保证率可得=嚣‰-(0.135+0.26;t)(7)第18卷第2期李风兰一集中茼载钢茄馄凝土有腹筋的受剪承载力经过与文献[1]的集中荷载钢筋混凝土无

7、腹筋粱的受剪承载力设计公式比较并结台其简化公式,为了保持无腹筋和配箍筋粱的受剪承载力设计公式的统一性,将(7)中的前一项适当降低而后一项适当提高,则集中荷载钢筋混凝土配箍筋粱的受剪承载力设计公式为:.+(0.15+o_3a)^.(8)3结话通过对试验资料的统计分析,选取合理的计算参数和计算模式,提出了形式简捷且具有明确物理概念的集中荷载钢筋混凝土粱受剪承载力计算公式,由于该公式的计算精度很好,可用于评估集中荷载钢筋混凝土粱的实际受剪承载力.提出的集中荷载钢筋混凝土梁受剪承载力设计公式,合理地反映了混凝土强度,剪跨

8、和箍筋的影响规律,可供工程设计应用.参考文献国家标准.混凝土结构设计规范(G彤lO—B9).北京:中国建筑工业出版杜,1989施岚青.喻永言.钢筋混凝土构件试验数据集.北京:中国建筑科学研究院,1985丁自强,赵广田,李平先.钢筋混凝土短粱抗剪性能的试验研究.郑州工学院水环系,1990MphondeAGandFrantzGCeBrtests0fh珏一andlow—stie

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