尿素蒸发器蒸发换热计算(更新版)

尿素蒸发器蒸发换热计算(更新版)

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1、尿素蒸发器换热计算分析尿素蒸发系统流程图问题提出:1.在现有的工艺条件下,如何将蒸发器物料出口尿液温度由120℃提高至124-126℃,需要增加换热面积是多少?已知,进蒸发器尿液浓度x0=70%,流量F为44m3/h,温度88℃,蒸发真空度控制在500~650mmHg,蒸发后尿液浓度x1=95%,温度120℃,蒸发器加热蒸汽压力为0.25Mpa(表压)温度T=138℃,现有蒸发加热器的换热面积S0=294.4m2RE----解答过程在整个蒸发过程中,先考虑理想状况下忽略热损失,忽略溶液的稀释热,不考虑蒸发出去的水分(甲胺液)带走的热量,即蒸发器外供蒸汽全部用于尿液提浓所需的能量,其能

2、量衡算关系如下:FcP0(t1-t0)=S0K0(T-t)(*)其中F进口尿液流量,cP0尿液的比热容,S0为蒸发加热器的换热面积;K0为基于外面积的总传热系数;T为加热蒸汽的温度,t为操作条件下溶液的沸点。在现有的工艺与外供蒸汽条件一定的前提情况下,F、cP0、T、t可视为定值。在出口尿液温度120℃时,能量衡算关系式:FcP0(120-88)=294.4·K0(T-t0)(1)提高出口尿液温度125℃时,能量衡算关系式:FcP0(125-88)=S0′·K0(T-t0)(2)由(1)(2)可知:S0′=322m2修正:考虑整个蒸发过程中热损失,溶液的稀释热,考虑蒸发出去的水分(甲

3、胺液)带走的热量,全部热量不超过尿液提浓所需能量的20%,假定修正系数为1.2∴△S=1.2·S0′-S0=92m2故在现有的工艺条件下,如何将蒸发器物料出口尿液温度由120℃提高至125℃,需要增加换热面积92m2RE-----蒸发器换热分析过程:(1)首先进行物料衡算(溶质不变)Fx0=(F-W)·x1水分蒸发量:(1)(2)其次进行能量衡算蒸发器加热蒸汽压力为0.35Mpa(绝对压力)温度T=138℃条件下可视为饱和蒸汽,其汽化焓为r=2152.3KJ/kg,尿液的比热容cP0未知,进蒸发器尿液温度t0=88℃,出蒸发器尿液温度t1=120℃,在加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排除

4、,且忽略热损失,忽略溶液的稀释热D·r=W·r’+FcP0(t1-t0)(2)其中D为加热蒸汽消耗量,r为加热蒸汽的汽化热,r’为二次蒸汽的汽化热(3)蒸汽器的热负荷CO2气提法中使用的升膜式列管蒸发器,由于膜式蒸发器的尿液应在沸点工况下进料,则操作条件下溶液的沸点近似为t0=88℃,蒸发器的负荷Q=S0K0△tm=S0K(T-t0)(3)其中S0为蒸发器的传热外面积;K0为基于外面积的总传热系数;tm为平均温度差在加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排除,且忽略热损失,忽略溶液的稀释热,蒸发器的热负荷Q=D·r(4)(4)蒸发温度t1与水分蒸发量W的关系由(2)(3)(4)等式可得∴W·r

5、’+FcP0(t1-t0)=S0K0(T-t0)(5)在现有装置、工艺条件下,r’、F、cP0、t0、S0、K0、T值为定量,则t1=a-b·W(a、b为定值)(6)由上式我们可以看出出蒸发器的尿液温度(蒸发温度)t1与水分蒸发量W成一次线性关系,所以欲提高蒸发温度可通过调节蒸发量来实现。选取岗位上大颗粒蒸发量与造粒量跟踪表数据,浓度为72%,真空度为540-549mmHg,拟和数学模型和分析结果保持一致。(5)蒸发器出液浓度x1(造粒量n)与蒸发温度t1的关系由(1)(5)等式可得F(1-x0/x1)·r’+FcP0(t1-t0)=S0K0(T-t0)(7)在现有装置、工艺条件下,

6、r’、F、cP0、t0、S0、K0、T值为定量,则蒸发器出口尿液浓度(c、d为定值)(8)在进口尿液浓度一定情况下,出口尿液浓度与蒸发温度成反比例关系。即x1∝1/t1而出口尿液浓度直接反映下一工序造粒量n,出口尿液浓度大,相应造粒量可增大,则降低蒸发温度,相应造粒量可增大。即n∝x1∝1/t1由示意图可知,在这个过程存在一个最优的过程。(6)真空度P与蒸发量W的关系蒸发速率与真空度有关,在相同的供热速度下,提高真空度就会降低汽化温度,蒸发速度加快(在相同的真空度下,提高加热速率可以提高蒸发速率,但能耗增加)。所以提高真空度,对应的蒸发量(蒸发速率)就增加。即W∝P而出蒸发器的尿液温

7、度(蒸发温度)t1与水分蒸发量W成一次线性关系,t1=a-b·W则t1∝-P即提高真空度会增加蒸发量,出口尿液浓度t1(造粒量n)会减少。附:关于蒸发器的总传热系数,它只与列管的材质、物料特性、结垢情况等有关,设备一定其传热系数就已经确定,只不过随时间的增加,结垢的程度会影响传热效率。蒸发器的总传热系数K值蒸发器的形式总传热系数W/(m2℃)升膜式1200~6000降膜式1200~3500蛇管式350~2300

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