cass工艺处理高氨氮污水的脱氮设计

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2、其二原因有两点：一是专业技术人员比较侧重嫡于主要设备和自控系统的研究开发，而忽耄略了对CASS工艺设计方法的研究；二费是CASS工艺乃至所有的间歇式活性污蜉泥工艺的反应过程都比较复杂，其部分生物作用机理至今仍在研究之中。高氨藜氮污水对于环境的危害日益引起人们的重椽视，国内外目前对于应用CASS工艺处一理高氨氮污水的研究还处于起步阶段，处理效果也不理想，脱氮率较低。研究如何躏改进CASS工艺设计方法,将其用于高氨氮污水的处理，充分发挥CASS工艺脱氮除磷效果好、耐冲击负荷能力强、防蝴止污泥膨胀、建设费用低和管理方便等优娆点，对于促进CASS工艺的发展

3、和改善┘水体环境具有现实意义。1.现行的讵CASS工艺设计方法活性污泥工艺浅设计计算方法29/29活性污泥工艺的设计计逵算方法有三种：污泥负荷法、泥龄法和数ｓ学模型法。三种方法各有其特点，分述如求下：1、污泥负荷法污泥负荷法是目前国内外最流行的活性污泥设计方法痹，几十年来，污泥负荷法设计了成千上万逆座污水处理厂，充分说明其正确性和适用穗性。污泥负荷法也有其弊端，主要表搜现为：一是污泥负荷法设计参数的选择主盥要依靠设计者的经验，这对于经验较少的Т设计者来讲相当困难；二是对脱氮要求未蕉加考虑，影响了设计的精确性和可靠性。2、泥龄法泥龄法是经验和理论相夔结合的

4、设计计算方法，比污泥负荷法更加精确可靠；泥龄法可以根据泥龄的选择，颧实现工艺的硝化和反硝化功能；同时，泥亿龄参数的选择范围比污泥负荷法窄，设计者选择起来难度较小。29/29泥龄法的设计婿参数大多是根据国外污水试验得出的，需迎结合我国的城市生活污水水质加以修正，琬这是其目前应用的困难所在。3、数瞎学模型法1986年，原国际水污染与控制协会IAWPRC提出了活性污泥隹1号数学模型，其后十几年里，随着数学模型的完善，越来越多的活性污泥系统开肉始采用它进行工程设计和优化。数学胍模型在理论上是比较完美的，但具体应用つ则存在不少问题，主要是由于污水处理的⒒复杂

5、性和多样性，模型中所包含的大量工主艺参数需要根据具体的水质进行调整和确犍定，这需要大量的工程积累，即使简化了胄的数学模型，应用也相当困难。到目前为搠止，数学模型在国外尚未成为普遍采用的惝设计方法，而在我国还停留在研究阶段。Ｎ目前CASS工艺设计计算方法髦CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由贾29/29于其运行方式独特，与传统活性污泥法又ワ有很大的差别。在同一周期内，池内的污韭水体积、污染物的浓度、DO和MLSS条时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应椐过程。目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化

6、铷，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略∷同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基灭本相同的计算公式。CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积ㄡ计算与传统活性污泥法不同，其它如反应脱池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介蹑绍CASS工艺反应池容积的计算方法。计算BOD-污泥负荷BOD-污蛲泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，坻其计算公式为：29/29式中：Ns——娃BOD-污泥负荷，kgBOD5/，生蚩活污水取～kgBOD5/，工业废凛水需参考相关资料或通过试验确定；犒K2——

7、有机基质降解速率常数，L/；鲟Se——混合液中残存的有机物浓度祺，mg/L；η——有机质降解率，％；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体吟浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，ƒ＝。式中：MLV吓SS——混合液挥发性悬浮固体浓度，m⒊g/L；MLSS——混合液悬浮固牵体浓度，mg/L；29/29CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污牲泥负荷进行计算，计算公式为：Κ式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；Sa、Se——进水有机物浓度和混合罚液中残存的有机物浓度，mg/L；闹X——混合液污泥浓度，mg/L；Ns——

8、BOD-污泥负荷，kgBOD酱5/；ƒ——混合液中挥发性悬浮固ń体