塔吊基础及其附着验算

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1、TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业，6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN，非工作状态的水平荷载73.9KN，用于塔机独立高度的基本风压荷载。塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。混凝土重度为。验算公式：工况：非工况：则工况满足要求，非工况满足要求。1.3塔机基础地耐力验算验算公式：工况：非工况：现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求，同样非工况满足要求。2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制附着立面控制附着平面

2、控制2.2附着受力计算（此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算）2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q=0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M=1552.00kN；计算结果:Nw=95.4182kN；2.2.2附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身

3、在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中θ从0-360循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为:228.52kN；杆2的最大轴向压力为:0.00kN；杆3的最大轴向压力为:66.06kN；杆1的最大轴向拉力为:0.00kN；杆2的最大轴向拉力为:190.44kN；杆3的最大轴向拉力为:176.27kN；第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂,不考虑扭矩的影响。将上面的

4、方程组求解，其中θ=45，135，225，315，Mw=0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为:70.32kN；杆2的最大轴向压力为:50.18kN；杆3的最大轴向压力为:113.16kN；杆1的最大轴向拉力为:70.32kN；杆2的最大轴向拉力为:50.18kN；杆3的最大轴向拉力为:113.16kN；2.3附着各部件设计2.3.1埋件设计埋件制作图埋件受力图根据混凝土设计规范：GB50010-2002预埋件计算。当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按以下两个公式计算，并取较大者。其中：

5、fy:锚筋的抗拉强度设计值，Q345取300Mpa;fc:混凝土抗压强度，按C30取值14.3Mpa;t:锚板厚度，t=16mm；d:锚筋直径，d=20mm；av:锚筋的受剪承载力系数，当av＞0.7时，取av=0.7时；av=（4.0-0.08d）√fc/fy=0.52ab:锚板的弯曲变形折减系数；ab=0.6+0.25t/d=0.8ar:锚筋层数影响系数，两层取1.0.三层取0.9，四层取0.85；Z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离；双耳座埋件实际使用钢筋截面积【As】=πr2=4712.4mm2

6、则：As<【As】,满足要求。单耳座埋件实际使用钢筋截面积【As】=πr2=1885mm2则：As<【As】,满足要求。2.3.2耳座设计耳座制作图耳座、拉杆封头计算：注：涉及到附着角度、拉杆干涉问题，耳板长度根据实际情况而定，耳板长度较长时，在耳板内侧布置加劲肋，将两块耳板做成箱型。此处所需计算的只是拉杆封头及耳座的圆弧尺寸：曲梁公式：耳座、封头计算简图计算公式：对a-a截面：对b-b截面：耳板孔壁承压计算：（d为销孔直径）式中：——耳板承受的最大轴向力，由于是两个耳座同时受力，取拉杆受力的一半Pmax=11

7、4250N；h——销孔边缘至同一侧耳板边缘距离；R——耳板厚度中间；——耳板钢板的厚度；A——面积，，为耳板钢板厚度总和；K——系数，则：Pmax=114250N，h=65mm，R=(90+50)/2=70mm，=20mm,=36mm，d=16mm，A=36×65=2340mm2,=5.39耳板孔壁承压计算：=198.35Mpa<1.4则耳座满足受力要求。2.3.3拉杆设计拉杆制作图附着拉杆计算：本次拉杆采用两个热轧普通槽钢对扣式组合截面，拉杆两端铰接，钢材为Q235B。根据塔式起重机设计手册，取Q235钢材的

8、强度设计值，直接承受动力荷载构件容许长细比。以最长拉杆，轴心受力F=228.5KN为计算依据按实腹式单向压弯构件验算截面。单个槽钢截面几何特性选取截面：[16b截面面积：cm2惯性矩:，重心距：整个拉杆截面几何特性截面尺寸：截面面积：cm2惯性矩：回转半径：，截面模量：，拉杆自重：，按均布荷载考虑自重弯矩：腹板厚度：，翼缘板平均厚度：整个拉杆截面强度验算弯矩作用平面内的稳定性验算长细比