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时间:2018-10-29
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1、12Cr1MoV钢用高韧性焊条的开发及应用 摘要:低合金耐热钢12Cr1MoV焊接预热温度高,给生产应用带来不便,为解决此问题,提出了一种12Cr1MoV用新型焊条,焊条成分设计中采用低碳加钨的方式解决强度与韧性的匹配问题。对焊条进行试验验证,试验结果显示焊条具有12Cr1MoV耐热钢相当的常温力学性能和高温持久强度;同时焊条具有高的抗裂性,在室温(20℃)下对厚度超过8mm以上的12Cr1MoV耐热钢焊接可不预热,且不需要后热消氢。该焊条已在产品生产中得到应用,具有较好的推广价值。 关键词:新型;焊条;低碳加
2、钨;强韧性 中图分类号:TG422 0前言 随着燃煤发电锅炉参数和容量的不断提升,锅炉用低合金耐热钢管12Cr1MoV壁厚随之不断增加,特别是集箱筒身用管最厚已达到145mm。此外,集箱筒身布满大小管接头后耳板等承压承力件,进一步加剧了集箱角焊缝的拘束度。高拘束度厚壁集箱角焊缝焊接面临诸多问题,而焊接冷裂纹的问题尤为显著。工程中焊接冷裂纹问题的主要是通过预热来解决,12Cr1MoVG材料有标准推荐预热温度不小于120℃,也有推荐预热温度200~250℃。 对于厚壁集箱预热,主要采用天然气火焰、内置式电加热器
3、和感应加热器。采用天然气火焰加热操作较为方便,但工作条件恶劣,同时厚壁集箱加热时间长且难以保温。若采用内置式电加热器或感应加热器,虽然比天然气火焰加热要快,但是设备能耗高,且准备时间较长,使用不方便。集箱管接头的焊接主要采用焊条电弧焊,按照焊接材料匹配选材原则,12Cr1MoV厚壁集箱焊接选用耐热钢焊条R317(E5515-1CMV),焊前预热200~250℃。为了解决12Cr1MoV集箱焊接预热问题,提出了一种新型高韧性焊条R317WHR,采用该焊条在室温下焊接厚壁12Cr1MoV集箱可不预热。 1开发思路及技
4、术路线 预热的目的是避免焊接冷裂纹,如果降低预热温度或不预热,则需要考虑提高焊接过程中接头焊接冷裂纹敏感性。影响焊接冷裂纹的三要素是结构的拘束度、扩散氢与淬硬组织,在集箱结构不变的情况下,焊条开发需从扩散氢和焊缝组织入手,同时考虑熔敷金属强度与韧性匹配、高温持久强度匹配、高温抗氧化性[1]匹配等问题。焊缝组织由成分决定,工程上从成分角度评估材料冷裂纹敏感性主要通过冷裂敏感指数Pcm和碳当量Ceq。 基于以上考虑,提出了12Cr1MoV新型超低氢高韧性耐热钢焊条的基本思路: (1)控制焊条的扩散氢含量,达到超低
5、氢HDM≤5mL/100g(IIW规定,水银法或气相色谱法)。 (2)降低焊条熔敷金属元素碳(C),控制铬(Cr)、钼(Mo)、钒(V)的含量,即实现降低焊条熔敷金属冷裂敏感指数(Pcm)和碳当量(Ceq),提高焊条的抗冷裂性和韧性。 (3)严格控制杂质元素硫(S)和磷(P)的含量,增强晶界结合强度,降低焊条的热裂纹倾向,提高焊条的抗热裂性。 (4)由于降低了C和控制了Cr,Mo,V等元素的含量,势必引起焊条熔敷金属持久强度的下降,为了弥补持久强度的下降,所以在焊条中加入适量的金属元素钨(W),利用W、Mo联
6、合固溶强化,确保新焊条在560℃以下高温持久强度不低于12Cr1MoV钢的要求,同时兼顾焊条熔敷金属的抗氧化性。 (5)新焊条应具有良好的焊接工艺性,如飞溅少,易脱渣等。 整理上述思路,获得图1所示的技术路线。 R317WHR焊条焊芯采用H08A材质盘元,与R317一致,熔敷金属合金成分的调整主要通过药皮成分调整实现,R317WHR焊条熔敷金属成分范围与R317对比见表1。 2焊接试验验证 在确定焊材配方及熔敷金属成分后,对焊材性能进行测试验证,主要包括典型组分的常温力学性能,扩散氢含量,冷裂纹敏感性和高
7、温持久性能。 2.1典型组分的常温力学性能试验 根据表1熔敷金属成分范围要求,试制了多批次规格为4.0的R317WHR焊条,并且按GB/T5118《热强钢焊条》的要求进行了熔敷金属力学性能试验,焊后热处理730±15℃/120min,熔敷金属化学成分见表3,常温力学性能见表4。试验结果显示,随着合金元素含量的降低,特别是随着强化元素C,W的下降,熔敷金属强度下降,接近标准下限但符合标准要求,延伸率和冲击值大幅提高,改进后R317WHR焊条韧塑性远高于改进前R317焊条标准要求。 2.2?U散氢测定 选择表3
8、中典型成分3号焊条,根据GB/T3965―1995《熔敷金属中扩散氢测定方法》,烘干380℃×2h,采用气相色谱法测得焊条熔敷金属扩散氢含量为3.34mL/100g,3.25mL/100g,3.93mL/100g,4.20mL/100g,都在超低氢规定范围内(HDM≤5mL/100g)。 3号焊条烘干380℃×1h,采用甘油法测得焊条熔敷金属扩散氢含量为0
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