临时固结设计计算书13

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1、临时固结设计计算书1.临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置10个1.0m（宽）X2.0m（长）的临时支墩（见图1）,临时支墩采用标号C40的混凝土块，每个临时支墩内部配置*28钢筋26根，钢筋锚入墩柱及0#节段各lm,同吋主墩0#节段底板位置铺设16@100mm钢筋补强。临时支座中心距离桥墩中心纵向距离2m。2S200图1临时固结平面图3.临时固结的强度检算连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过50t。3.2材料参数钢筋：*28：A=615mm计算最大应力o=360MPa混

2、凝土C40:轴心受压强度设计值19.IMPa。M=NdNN图2临时固结受力图1•计由于主要分析临时固结处的支反力，因而将梁体部分视为刚体，计算图式如图A1所示。梁上荷载主耍包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。梁体自重：0#节段重量G0=(14517)/2=7258.5KN1#节段重量Gl=5810KN2#节段重量G2=4994.75KN3#节段重量G3=4976.25KN4#节段重量G4=5207.75KN5#节段重量G5=5018.25KN6#节段重量G6=4849KN7#节段重量G7=4702.5KN8#节段

3、重量G8=4565KN9#节段重量G9=4461KN10#节段重量G10=4326.75KN11#节段重量Gll=4204.5KN12#节段重量G12=2326KN13#节段重量G13=2908.5KN中跨合拢段重量G中跨合拢=1616.75KN最大双悬臂状态下，梁上的自重为：67225.5X2=134451kN梁上的挂蓝荷载（按每个挂蓝1800kN计）估算为：2X1800kN=3600kN施工人员及机具总重估算为：1000kN其中，梁上的挂蓝荷载和施工人员及机具荷载按移动荷载考虑。3.最不利支反力Rl,R2的计算3.1梁的

4、自重荷载按平均分配计算（两端混凝土浇注不平衡重另计）梁的自重荷载所产生的支反力RV1=134451/2=67225.5kN（个）R2.i=134451/2=67225.5kN（个）3.2梁上移动荷载所产生的支反力估算a）当为对称作用吋：Ri.2=（3600+1000）/2=4600/2=2300kN（个）R2-2=（3600+1000）/2=4600/2=2300kN（个）b）当为不对称作用时本次临时锚固按照最大不平衡荷载50T计算，以作用在悬臂梁的顶端为最危险，则可以假设最大不平衡荷载作用在最右端。假设只在一端作用一个集中

5、力(如图A2所示):P=l.3*1800+100+500=2940kN(1.3为冲击系数，其中考虑了一端挂蓝坠落的极端情况和人员机具的偏载(设为100kN)以及两端梁体混凝土浇注不平衡重200kN)。最大不平衡弯矩为M=29/l0*59=173460KNDn61000图A2支反力计算模型则最大不平衡载引起的支反力为Rr=-2940X(6卜2)/4=-43365kN(1)R2，=2940X(61+2)/4=46305kN(t)其中4(m)为两个临时支座受力点之间的纵向距离。3.3最不利支反力当梁上最大不平衡荷载50T作用在右端

6、时(假设偏向右侧)R,==Rm+Rr=67225.5+(-43365)=-23860.5kN(I)R2=R2.x+R2,=67225.5+46305=113530.5kN(t)綜合上述情况，临时固结左侧支座受拉力大小为23860.5kN,由284)钢筋承受。临时同结右边侧支座受压力大小为113530.5kN,由右侧混凝土支座承受。混凝土支墩抗压强度混凝土的压应力113530.5x103N-(5x2000x1000)=11.35MPa<19.1MPa计算中未计螺纹钢和永久支座分扭一部分压力等有利因素，因此，混凝土支墩强度满足安

7、全性要求。抵抗不平衡弯矩能力检算单根28(1)螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：360X615=221.4kN桥墩一侧共130根(只计最外侧2排的钢筋)螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是:Nmax=221.4X130X4=28782KN安全系数为n=28782/6524.5=4.4验算锚■M「£]长度：(1)混凝土强度等级C40(2)钢筋为028mm螺纹钢计算：(1)当充分利用钢筋抗拉强度时，受拉拔钢筋的锚固长度应按下列公式计算：式屮Lab一爻拉钢筋的基本铺固长度；fp、一胭400钢筋的抗拉强度设计值，取36GMPa；ft一混凝土

8、轴心抗拉设计强度值，按照C40取值，取1.71;d—钢筋的公称直径，取28nim;a一钢筋的外形系数,取0.M;L,=a^d=0.14x360x28=825.3mmubf.1.71由于钢筋锚入墩柱及0#节段各lm,所以满足要求。