冰蓄冷空调“除热量”分析论文

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1、冰蓄冷空调“除热量”分析论文摘要：从除热量的概念出发，对冰蓄冷空调除热量的构成进行了讨论，并对冷冻水、楼板和内墙造成的除热量的逐时分布进行了估算，并用对某大厦空调运行的实测数据进行了验证。关键词：冰蓄冷空调常规空调蓄热除热量1问题的提出在这里首先强调“除热量”的概念，“除热量”是大家所熟悉的一个概念，当空调系统间歇使用时，室温有一定的波动，引起围护结构额外的蓄热和放热.freelax(Qj)(1)式中Qz---常规空调制冷机设计（空调工况）制冷量K2，按照2.1的数据计算得到冷冻水除热量数值为45.32。需要说明的是，冷冻水除热量需要在空调运行开始后的

2、1个小时内除去，此后的空调连续运行时间内，冷冻水除热量为零。3.2围护结构除热量数值估算文献1、2介绍了围护结构的蓄热特性及其估算方法，这里给出作者对三种围护结构除热量的估算结果，围护结构的热工特性见表1，围护结构的结构见图1。表1围护结构的热工特性序号位置名称γkg/m3λ·KS2·KδmR=δ/λD=R·S备注1楼板水泥沙浆钢筋混凝土180025000.931.7411.4818.380.020.10.0220.05740.251.056二层2内、外墙石灰沙浆混凝土空心砖(490×240×240)160013000.810.19810.123.52

3、60.020.240.0250.2960.252.86二层三排孔3图1（a）为楼板和内墙结构示意图，其中N表示室内侧，1、2为不同材料层编号，3为对称轴。图1(b)为外墙结构示意图，其中N表示室内侧，2·K；Rn---编号为n的材料层的热阻m2·K/2·K；Yn+1--编号为n+1的材料层的表面蓄热系数2·K；Sn+1--编号为n+1的材料层的蓄热系数2·K。对于楼板、内墙和有：νn=0.95(αn+Yn)/αn(4-a)ξn={arctgYn/(Yn+1.414αn)}/15（4-b）νo=0.9eΣD/1.414(αn+Y1)(S1+Y2)(S2+

4、Y3)/αn(S1+Y1)(S2+Y2)(4-c)ξo={40.5×ΣD+arctgαn/(αn+1.414Yn)}/15(4-d)式中νn---室内空气到内表面的衰减倍数；ξn---室内空气到内表面的延迟时间h；νo---总衰减倍数；ξo---总延迟时间h；αn---（外）围护结构内表面对流放热系数，取8.72·K；表2为表1中围护结构的有关计算数据。这里就不进行外墙的有关计算了。表2围护结构的有关计算数据序号位置名称νnξnνoξo备注1楼板钢筋混凝土楼板2.081.642.173.742内墙混凝土空心砖墙1.561.161.665.40按照上面计

5、算数据做出的序号1的楼板和序号2的内墙的表面温度变化见图2。图2中，曲线1为室内温度变化，该曲线显示，空调系统投入运行1小时后室内温度稳定在26℃，曲线2为序号1楼板的表面温度变化，曲线3为序号2内墙的表面温度变化，其与材料的热工（和蓄热）特性有关。图2表明，在空调投入运行约10个小时后，楼板和内墙表面温度接近室温。楼板和内墙的表面温度变化确定后，其除热量可以按下式计算：q=αnΔt(5)式中q---单位面积除热量2；Δt---楼板或内墙表面温度与室内温度差℃。如果设一个只有一面外墙的3.3m((L)×2.6m(H)的有吊顶的标准间，其楼板和内墙折合单

6、位建筑面积的除热量见表3。计算时，没有考虑外墙和屋顶的除热量，并对空调投入运行1个小时内的数据进行了处理。冷冻水、楼板和内墙在不同空调运行时间折合单位建筑面积的除热量见表4。表3楼板和内墙折合单位建筑面积的除热量（2）运行时间序号1h2h3h4h5h6h7h1楼板15.720.210.95.63.72.21.52内墙29.83921.311.98.55.64.0总数45.559.232.217.512.27.85.5表4折合单位建筑面积的除热量（2）运行时间0-1h1-2h2-3h3-4h4-5h5-6h6-7h冷冻水、楼板和内墙90.859.232.

7、217.512.27.85.53除热量影响分析从表4中除热量的分布情况来看，空调运行的开始阶段除热量数值比较大，甚至为主要空调冷负荷，而且，空调运行开始阶段的逐时空调冷负荷可能并不低于常规空调负荷计算时最不利时刻（一般为15点）的冷负荷。我们对深圳某大厦的空调运行情况进行了实测，该大厦共33层，总高度155.6m，总建筑面积85391m2，空调面积49394m2，其中裙房部分6058m2，四层以上办公室部分43332m2，设有5台1760k.北京：中国建筑工业出版社，1988.2.陆耀庆主编.供暖通风设计手册.北京：中国建筑工业出版社，1987.