公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算

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1、公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室

2、，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m长度范围按照50×30cm布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。水平横杆按照120cm步距布置，中间纵横向每5m在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，

3、均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0m。对该位置进行支架检算：1、支架布置以50×30cm布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3计每延米重量为：24×1×26=624（KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52（KN/㎡）由于钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52KN/㎡×0.5×0.3=7.8（KN/根）2、底模及内模构造荷载取q2=5K

4、N/㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.313（KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m×1个=0.045（KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246（KN/根）d、扣件自重直角扣件:q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251（KN/根）对接扣件:q35=0.0184KN/m×1个=0.0184（KN/根）所以扣件式钢管支架自重:q3=q31+q32+q33+q34+q35=0.313+0.045+0.2

5、46+0.251+0.184=1.039（KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡)q4=5KN/㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+q2)×0.5×0.3+q3=(52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589（KN/根）活荷载:NQK=q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75（KN/根）轴向力：N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557（KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3m

6、m计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)=12557/(0.412×318)=95.84MPa≤164Mpa(其中，Q235钢管容许应力为205Mpa×80％=164Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件

7、搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：12.557KN/根单个扣件受力为：12.557/3=4.2KN/个根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9。(二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：12×2.0-（2.0-0.50-0.75）×（12-0.8×2-1.0）=1