二元非共沸制冷工质管外凝结换热研究

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2、—Ｉ…１．：＇■？：＇＇ＶＦ－张振卷—；＾馨；：工学ｆ学科口类ｓ业名称：供热、供燃气、通风及空调工程，专—辜导师姓名、职称：张定才教授；■＂■＇ｍ；：．￥，，－严，，＞：２０１５年６月’专ｉｆ％＾ｊ巧ｉ强，．中原工学院学位论文原创性声明本人邦重声明：所呈交的学位论文，是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。论文中除了特别加标注和致谢的地方夕ｈ不包含任何其他个人或集体己经

3、公开发表或撰写过的研究成果。其他同志对本研究的启发和所做的贡献巧已在论文中作了明确的声明并表示了谢意。一本人学位论文与资料若有不实，愿意承担切相关的法律责任。学位论文作者签名：主＾＾＾＃＼。１Ｓ年＾月十日中原工学院学位论文知识产权声明本人完全了解中原工学院有关保护知识产权的规定，目Ｐ：研究生在校攻读学位期间论文工作的知识产权单位属于中原工学院。学校有权保留并向国家有关部口或机构送交论文的复印件和电子版。本人允许论文被查阅和借阅。学校可将本学位论文的全部或部

4、分内容编入有关数据库进行检索，可レッ采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文保。密论文待解密后适用本声明。学位论文作者签名：封＾＃＾指导教师签名；：Ｈ；年ｔ月日么小年ｋ月牛扫叶授予单位代码10465学号或申请号密级中原工学院硕士学位论文二元非共沸制冷工质管外凝结换热研究张振指导教师：张定才教授申请学位级别：硕士专业名称:供热、供燃气、通风及空调工程论文提交日期：2015年3月论文答辩日期：2015年6月培养单位:中原工学院学位授予单位:中原工学院二元非共沸制冷工

5、质管外凝结换热研究专业：供热、供燃气、通风及空调工程供热、供燃气、通风及空调工程硕士生：张振指导教师：张定才教授摘要冷凝器是空调系统中的重要设备，其换热效率的高低对系统性能有着很大的影响。研究与应用高效冷凝器，对提高能源利用效率，实现节能减排有十分重要的意义。目前应用比较成熟的管外凝结换热计算模型都是针对纯工质的。混合制冷剂由于凝结换热的复杂性导致目前并没有较为成熟的管外凝结换热计算模型。而这对目前混合制冷剂广泛应用是一个缺失。因此，混合制冷剂管外凝结换热模型的研究与建立具有重要的意义与价值。本文选

6、用光管、二维与三维强化管，对纯R134a以及含R125质量分数不同的三种R134a/R125混合工质(R125的质量分数分别为6%，12%，18%)在工况温度为40±0.05℃时进行了管外凝结换热实验研究，并在此基础上进一步进行理论分析，建立了二元非共沸制冷工质管外凝结换热模型。主要成果如下：(1)纯R134a与混合制冷剂R125/R134a在光管外的凝结换热系数随热流密度的变化趋势一致。随着热流密度的增大，管外凝结换热系数均呈下降趋势。随着R1252浓度的增加，混合制冷剂光管管外的凝结换热系数不断

7、下降。在热流密度为20kW/m时，含6%，12%，18%R125的混合制冷剂的管外凝结换热系数分别为纯R134a的88%，84%，71%。（2）R125/R134a混合制冷剂在强化管外的凝结换热系数随热流密度的增大而增加，变化趋势与纯R134a在强化管外凝结换热相反。同时随着热流密度的不断增大管外凝结换热系数的增加趋于平缓，不同组分混合制冷剂的管外凝结换热系数有接近的趋势。（3）在相同热流密度下对比时，纯R134a在五根二维强化管（C31，C37，C39，C40，C41）的管外凝结换热系数分别为光管

8、的15.1-22.0，13.7-21.8,，12.4-16.4，12.0-13.5，9.5-9.6倍。在一定范围内二维强化管管外凝结换热系数随着肋密度的增大而增大，二维强化管外的凝结换热存在最佳肋密度，其范围大致为1960fpm~2439fpm。I（4）文中选用的五种常用二维强化管外凝结换热模型（B-K模型、Owen模型、Webb模型、Honda模型和Rose模型）与实验数据进行对比。结果显示Honda模型和Rose模型与实验数据偏差较小，精度较高。B-K模型对肋密度