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1、工程地质论文水文地质论文电站进水口引渠边坡施工地质工程预报及处理措施缅甸邦朗电站进水口明渠最大高度约55m,长约200m,底宽约30m,坡角约77°,轴线方向为N40.50°E～N65.50°E。岩性有花岗岩、千枚岩、花岗片麻岩三大类,但主要分布的基岩为大块状粗粒花岗岩。电站进口明渠预计表面覆盖层为2~3m,强风化厚约4~5m,埋深于全~强、弱风化岩内。一方面岩石较差,节理裂隙较发育,预裂爆破效果可能较差，另一方面又属高边坡开挖。因此,开挖可能较困难,预裂爆破后壁面的平整度可能较差，局部有削坡的可能,应注意及时加强喷锚支护和边坡的稳定性监测。 1.电站
2、进水口明渠部位主要发育有三组节理裂隙 Ａ：平均走向N54°W，倾向SW，倾角40°，主要为片状节理。 Ｂ：平均走向N77°E，倾向NW或SE，倾角80°。 Ｃ：平均走向N9°W，倾向NE，倾角76°。 2.基础地质参数 由于电站进水口明渠靠近溢洪道，而且从开挖出来的基岩结构构造及地貌来看，地质条件类似于溢洪道。因此，在进行进水口明渠边坡施工工程地质预报时，可使用溢洪道的基础地质参数： 岩石比重：?姿=2.6T/M3。 节理内摩擦角：?准=65°；节理内聚力(粘结强度)：C=0。 地震加速度：?琢=0.25g。 3.进水口明渠轴线与三组主
3、要节理的关系 爆破开挖后,从工程的施工地质方面考虑，边坡稳定条件主要取决于软弱面的临界倾角和软弱面间的内摩擦角的大小，以及节理裂隙的产状跟边坡轴线、边坡的相互关系。 3.1明渠轴线与三组主要节理走向夹角的关系: 注:①a-节理倾角;?啄-节理走向与明渠轴线的交角;ak-临界倾角（指在一定条件下不会引起滑动的最大倾角）。 ②稳定性判断:若aka，边坡稳定。 ③如果岩层破碎,有软弱区,且岩层倾角在15°～50°范围内,岩层的走向与开挖面坡面走向的夹角小于40°的情况,根据一般经验,边坡有断裂的潜在危险,绝大部分可能失稳。 3.2三组节理的倾角与节
4、理内摩擦角的关系 4.稳定系数 根据公式F=(防止滑坡的总力/引起滑坡的总力)计算,在挪威勘测设计报告的稳定性分析中,结论是以楔形块滑动破坏方式为主,不计地震力时,东边坡稳定系数F=3.5,西边坡F=4.4；计入地震力时（?琢=0.25g），其稳定系数东边坡F?圮=1.7,西边坡Fэ=2.2；因此，在选择上述基础地质参数、边界条件、软弱面抗剪指标等条件下，引渠两侧边墙的稳定安全系数是足够的。 在不考虑地震加速度及三组主要节理的相互组合的情况下，进水口明渠三组单一结构面的岩质斜坡力学计算公式为： F=抗滑力/下滑力=（Gcosatg?准+cl）/G
5、sina =（tg?准/tga）+（cl/Gsina） 由于c=0，则公式简化为：F=tg?准/tga 其中：G-滑动体重量；a-滑动面倾角；l-滑动面长度。 ?准、c-滑动面上的内摩擦角与内聚力。 单一结构面F计算表： 注：F=1.0时,极限平衡状态；F>1.0，边坡稳定；F<1.0时，边坡不稳定。 5.破坏模式及滑动方向的判断 5.1破坏模式的判断 A.某一地质不连续面的走向与坡面的走向交角小于25g(22.5°),且倾角小于坡面倾角时,则会产生单滑面破坏模式。 B.Makland试验准则:如果两条地质不连续面的交线倾角小于在该相
6、交线方向上的坡面倾角时,则会发生楔型块滑动破坏模式,但如果两个地质不连续面中的任何一个的倾角在坡面倾角和相交线倾角之间,则会在两地质不连续面中倾角较大的一个发生平面滑动破坏模式。据此,根据三组节理面相互组合沿软弱面的滑动方向的赤平投影(见图1、图2，挪威投影方法）可作出如下破坏模式的判断： 平面滑动破坏模式为：电站进水口洞脸的破坏为平面滑动破坏模式，滑裂面为C组节理面；B组节理与坡面走向（NE65.50时）交角小于25g(22.5°),节理倾角接近坡面倾角,因此,两边墙还有潜在的平面滑动破坏模式,滑裂面为B组节理面。 楔型块滑动破坏模式为:由A、B组
7、节理组成的楔型滑动块破坏模式，以及由B、C组节理成的楔型滑动块破坏模式。 5.2滑动方向的判断 在赤平投影中，按软弱面的产状，标出它们的倾向线及软弱面的交线。 A．若交线在两倾向线之间，则交线为滑动面；B.若交线在两倾向线之外,则当中一条倾向线为滑动方向；C.若交线与一根倾向线重合,则该倾向线即为滑动方向。 因此，如图1、图2中所示：OOAC，OOBC，OOBCˊ，OB都是潜在的滑动方向。 6.地质条件对预裂爆破的影响 岩石越完整均匀,则越有利于预裂爆破,反之,在爆破作用下,会首先沿结构面张开,扩大岩石的破坏范围。岩石的裂隙发育程度和裂隙的主
8、要方向对预裂爆破效果影响较大。走向平行于预裂缝比横穿过预裂缝的裂隙对预裂爆破的影
