北盘江大桥合龙顶推方案研究

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1、北盘江大桥合龙顶推方案研究秦林，陈进芬，胡海洋，应松，陶路43北盘江大桥合龙顶推方案研究秦林。陈进芬。，胡海洋。应松。陶路(1．贵州六盘交通建设质量安全监督处，贵州六盘水553000；2．贵州水盘高速公路有限公司，贵州六盘水553000；3．水城县公路管理所，贵州六盘水553000；4．贵州高速公路开发总公司，贵州贵阳550001；5．中铁大桥局集团桥科院有限公司，湖北武汉43O034)摘要：北盘江大桥主桥为(82．5十220+290+220+82．5)m双幅预应力混凝土空腹式连续刚构桥。该桥结构跨度较大，运营阶段受混凝土部分收缩徐变及合龙温度影响，主墩及次边墩墩顶水平位移较大，对桥墩结构

2、受力较为不利，需在中跨及次边跨合龙前进行水平顶推施工，且2幅桥梁之间在主墩斜腿处存在平联连接，2幅桥梁合龙顶推施工相互影响，与常规2幅相互独立的桥梁顶推施工差异较大。为保证顶推施工中改善各墩的受力状态，以消除各墩墩顶水平位移为原则，分析成桥状态下墩顶位移，确定了合理的顶推量及顶推力。并对2幅独立合龙顶推、双幅同步合龙顶推方案中各主墩的扭转、合龙口标高及顶推量等参数进行对比分析，确定了双幅同步合龙顶推方案较为合理。关键词：连续刚构桥；双幅桥梁；大跨度；平联连接；顶推方案中图分类号：U448．23文献标志码：A文章编号：1671～7767(2013)03—0043—041前言不同顶推方案对各主

3、墩的扭转、合龙口标高及顶推高墩大跨度预应力混凝土连续刚构桥为多次超量等的影响，确定合理的合龙顶推方案。静定结构，其后期变形及内力状态受合龙温度和混凝土收缩徐变影响较大_1]。合龙时桥址温度可能2工程概况与设计温度存在差异，温差效应将使梁体产生一定北盘江大桥主桥为(82．5+220+290+220+的顺桥向位移，引起墩顶偏位，产生二次应力。混凝82．5)m的五跨预应力混凝土空腹式连续刚构土后期的收缩徐变也将带动梁体发生竖向挠度、顺桥l4](见图1)。大桥分左、右2幅，采用单箱单室桥向位移及附加内力，引起墩顶顺桥向偏位，产生二的截面形式，桥面宽10．5m，箱梁底宽6．5rll，6号～次应力。两

4、者一起将使各桥墩在运营阶段处于偏心9号墩墩高分别为78，123，176，68m，其中左、右幅受压状态，受力较为不利，且会影响桥梁线形美观，桥梁在7号、8号主墩与斜腿处存在平联连接，平联并危及结构安全。为消除由合龙温差及收缩徐变对采用箱形设计，将2幅桥四肢主墩柱连成整体(见后期结构状态的影响，在连续刚构合龙时对梁体施图2)。加一个水平顶推力，使合龙前各主墩产生一定的反大桥一般节段箱梁采用悬臂法对称浇筑，合龙向预偏量，以此抵消上述因素引起的结构位移和次段采用吊架施工，大桥合龙顺序为边跨一次边跨一内力。中跨，合龙前采用合龙口顶推施工改善各主墩受力。常规双幅连续刚构桥2幅桥梁之间基本为相互分离式，

5、受施工挂篮操作空间影响，施工过程中2幅3顶推量与顶推力的计算桥梁之间一般相互错开2个施工梁段，合龙时施工3．1顶推量影响性分析进度较快的可先行合龙，2幅独立施工基本互不影大跨度高墩连续刚构桥顺桥向顶推作业主要为响。北盘江大桥2幅桥梁之间在主墩斜腿处存在平消除合龙温差、混凝土部分收缩徐变引起的墩顶水联连接，2幅桥梁合龙顶推施工时，结构的扭转、竖平位移，改善桥墩受力。因此顶推量主要根据合龙向挠度、横桥向位移等均存在相互影响的现象。因温差、混凝土收缩徐变引起的墩顶水平位移量确定。此，为保证施工过程及运营阶段结构安全、线形平3．1．1合龙温差引起的墩顶位移变化顺，需综合考虑大桥合龙的合龙温度及后续

6、混凝土合龙温度可能与设计温度存在差异，温差效应收缩徐变效应，确定合理的顶推量及顶推力，并根据将使梁体产生一定的顺桥向位移，引起墩顶偏位。收稿日期：2013—02—07作者简介：秦林(1966一)，男，高级工程师，1990年毕业于长沙交通学院公路与城市道路专业，工学学士(E—mail：1093997010@qq．com)。44世界桥梁2013，41(3)水城盘县82．529022082．5、、＼＼—、·ll}J次边跨1中跨次边跨2IIII一)⑥[⑧单位：m图1北盘江大桥主桥总体布置示意相对变位，按施工工序进行有限元模拟计算，计算出⋯不同运营阶段下各墩墩顶的顺桥向位移(见图4)。由计算结果可知

7、，由于次边跨、中跨同时收缩徐变致6号、9号两次边墩墩顶顺桥向位移较大，运营10年时分别为80mm、76mm；7号、8号两主墩墩顶顺桥线路中心方向位移较小，运营10年时分别为32mm、28mm。中心线香＼渣图2主墩平联结构示意匿蝽采用结构分析软件MIDAS，按照施工顺序建立有限竖元模型计算该桥不同合龙温差下各墩顶的顺桥向位移(见图3)。由图3可知：各墩墩顶顺桥向位移变化量与合龙温差基本成线性关系，6号、9号墩墩顶l2345