坝陵河大桥桥面吊机过铰监控技术

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1、坝陵河大桥桥面吊机过铰监控技术何雨，陶路，彭旭民27坝陵河大桥桥面吊机过铰监控技术何雨。陶路，彭旭民(中铁大桥局集团桥科院有限公司，湖北武汉430034)摘要：坝陵河大桥钢桁梁采用桥面吊机由桥塔向跨中进行有铰逐次刚结法架设，在临时铰安装阶段，铰前、后梁段相对坡度较大，桥面吊机通过此处时可能存在爬坡困难、稳定性差，甚至有倾覆的危险。采用有限元软件对桥面吊机过铰全过程及铰部下弦开口量的参数敏感性进行分析，并进行实桥加载试验。据此提出吊机过铰的控制重点及解决方法。实施结果表明，通过对吊机过铰梁段最大坡度控制在5以内及过铰过程中铰部下弦开

2、口量的变化量控制在150ram以内，可较好地保证过铰梁段的平顺性和吊机过铰的平稳性及安全性。关键词：悬索桥；钢桁粱；有铰逐次刚结法；桥面吊机；临时铰；施工监控中图分类号：U448．25；U445．1文献标志码：A文章编号：1671—7767(2011)01—0027—041工程概况坝陵河大桥为主跨1088m的单跨双铰钢桁梁悬索桥(见图1)，钢桁梁宽28m、高10m，全桥共98个标准节间和2个端部节间，标准节间长lO．8m，节间重约110t(含平联)_1]。钢桁梁采用桥面吊机由桥塔向跨中进行有铰逐次刚结法架设，每个节段架设2个节问，

3、架设方法特殊，为国内首次采用。为释放由于逐段刚结法施工产生的较大结构内力，在预测的梁段采用上弦铰接、其余部位断开的方式进行连接(见图2)，全桥共设置4个I临时铰，分别在由两桥塔向跨中方向第10节间和第11节间(铰1、铰4)及第2O节间和第21节间(铰2、铰3)之间上弦杆位置(见图1)。镇宁(东)壁望24814．8+98x10．8+14．8=1088．228单位：m图1坝陵河大桥总体布置示意桥面吊机过铰过程为吊机由铰前梁段前端移至铰前粱段k一铰部下弦开口量铰后梁段后端，行走距离总计为21．6m，行走过程共分为18个行程，每个行程为1

4、．2m。桥面吊机主图2临时铰处梁段连接要技术参数为：主钩额定起重量70t，副钩额定起重量进行了计算，对铰部下弦开口量进行了参数敏感量15t，吊机自重137．5t，最小(最大)吊距10m性分析，并在整体模型的基础上细化过铰梁段，以荷(35m)，工作时最大风压300N／m，非工作时最大载移动的方式模拟吊机过铰过程，分析过铰过程中风压800N／m，走行速度2．2m／rain，最大起重力梁段线形变化，同时进行实桥加载实验以验证分析矩15400kN·m，爬坡能力最大坡度为10。的正确性；在过铰过程中对铰部下弦开口量进行监为指导吊机过铰，本文

5、采用有限元软件MIDAS测，并与理论值进行实时对比，控制吊机过铰的平稳对过铰前铰处梁段的坡度、吊索力及铰部下弦开口性及安全性。收稿日期：2010-06—30作者简介：何雨(1977一)，男，工程师，2001年毕业于中南大学交通土建专业，获学士学位(Email：herain@263．net)。28世#I-桥梁2011年第1期弛状态，需对铰前梁段进行预压，消除吊索非弹性2桥面吊机过铰控制研究变形。吊机爬坡的最大坡度为吊机能否过铰的主控因(3)该桥为悬索体系，温度、荷载敏感性较高，素，过铰过程中铰前梁段坡度变化为吊机稳定性及需对铰部梁段

6、线形进行温度、荷载影响性分析，选择安全性的控制因素，可通过铰部下弦开口量的变化较好的过铰时机。量较敏感地反映出来。因此，吊机过铰前采用铰后(4)该桥非线性效应较强，且I临时铰部计算分梁段坡度和铰部下弦开口量为主要控制参数，由于析为细化分析计算，计算与实际可能存在误差，在吊最大坡度不得大于吊机最大爬坡坡度1O，为保证机过铰前需对铰部梁段进行实桥加载试验以验证理过铰的平顺性及实施方便，最大坡度控制指标定为论分析结果的正确性及合理性。5；为保证铰后梁段坡度变化不大，铰部下弦开口(5)为保证吊机行走全过程的可控性及安全量的变化量控制指标定

7、为150mm。性，需事先进行吊机行走全过程细化分析，计算出2．1过铰前铰部梁段参数分析18个行程下的临时铰部参数的变化，并在吊机过铰根据过铰前施工阶段及施工荷载，对结构进行过程中予以实测，及时与理论值进行对比分析，保证了整体性分析，计算模型见图3，铰部梁段参数计算过铰过程中无异常情况发生。结果见表1。根据过铰前铰部梁段参数计算结果可2．3铰部梁段参数敏感性分析知，铰后梁段坡度较大，铰2、铰3后梁段在过铰前根据临时铰部梁段结构特点，梁段上弦位置铰坡度最大达1O．4，且铰前、后梁端坡度相差较大，接，其它位置断开，铰部下弦开口量的变化量

8、即可反铰部梁段线形较不平顺，存在一定的折角，将对桥面映铰前、后梁段的相对坡度变化，其中铰部下弦开口吊机爬坡能力及行走平稳性产生一定影响；铰1和量△X===／4(梁高)×△(相对坡度)。因此，对铰部铰4前、后粱段吊索力相差较大，铰后梁段后吊点索下弦开