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《变形及冷却工艺对高强耐候钢组织与性能的影响》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。
1、附近形成，因此在局部晶粒内发现明显的!相区域性越低。析出；!""!#$""之后，同样可见呈网状分布的晶界$/结论析出，由于!""!处于再结晶温度之上，加热时间增（&）&&’,$+,&’-.++钢在’""!*!""!长时加［%］长，大角度晶界发生移动，脆性析出相逐渐间断化、热之后主要析出物为&’,%&’和!相。’""!左右&’,%球化，晶界数量减少，由析出相引起的晶界脆化略有下&’开始析出，严重析出温度约在+""!，!相开始析出降，致使其冲击韧性有所回升。温度在+""!，严重析出温度在!""!。+""!加热从#$%&’二元合金相图可以发现，!
2、相存在的最$"""之后在局部晶粒内发现!相的区域性析出。高温度为!&’!左右，随合金化程度提高，该温度能达!""!加热$""在晶界附近有!相形成，加热,$""之到(""!以上，对!相在各种钢中的析出情况作比较，后，由于晶粒的长大，使在晶界部位析出相总量减少。根据文献［)］介绍，()*)%&"不锈钢!相析出温度区间//（,）由于&’,%&’、!相在晶界的网状析出，致使为’$"!*(""!，’""!#("""之后方有!相析出，&&’,$+,&’-.++钢在’""!*!""!长时加热之后冲+’"!*!$"!!相析出最严重，同为,$%,"型奥氏体击
3、韧度值明显下降（’""!时的加热时间0$""），而对不锈钢的&&’,$+,&’-.++与之相似，在+""!加热!4、!"-,影响不大，基本与固溶状态相当，硬度略有提$"""之后首先在局部晶粒内发现明显的区域性析出，高，随加热温度升高"$、#下降。,$%,"型奥氏体不锈其析出最严重的温度也处于约!""!。()*)%&’不锈钢中&.+总量增加会降低出现冲击韧度最低值时的钢经过+’"!左右加热后!相析出最为严重，,&%’%(长时间加热温度。合金（"&’,&+,’-.(+）大致在+’"!*!+&!加热时!参考文献：相析出最严重。分析,$%,"型奥氏
4、体不锈钢固溶处理［&］/中国腐蚀与防护学会5腐蚀与防护全书1耐热钢和高温状态经过长时加热后最低冲击韧度值所出现的加热温合金［-］5北京：化学工业出版社，&(!!：&,,%&,)5<"度范围，()*)%&"不锈钢+’"!*!+&!加热$"""*［,］/6789:’;827.5-$<79=>7.?4::@（!$?,<,:.A:95+）［-］5&""""之后冲击韧度值最低；&&’,%+,&!［$］在!""!加B*(：(2$’,17.*:1,$<8C:’-$<79=，&(+,：&%&%&$&5热%$""之后冲击韧度为,$-,/012,，加热&"""
5、"之后［%］/余永宁5金属学原理［-］5北京：冶金工业出版社，,"""：,)),5冲击韧度为&-,’/012；而&&’,$+,&’-.++在+""!,［)］/-$<79=7.?&$’72,1=).C:’27<,:.&$.<$’5($’:=D71$*<’E17.?4::［@-］5&:9E24E=，F",:：G7<<$99$，&(("：&%"$%种,$%,"型钢的&.+（质量分数）总量，发现&%&)5&&’,$+,&’-.++约为"-)$3，而()*)%&"和&&’
6、,%+,&!［$］/化学工业部化工机械研究院5腐蚀与防护手册1耐蚀金均不足"-%3。以上说明&.+总量越高，高温下间隙属材料及防蚀技术［-］5北京：化学工业出版社，&(("：固溶的&越易析出，出现最低冲击韧性值的加热温度%!!5变形及冷却工艺对高强耐候钢组织与性能的影响&&&,,,,陈庆军，康永林，谷海容，苏世怀，张建平，骆小刚，马玉平（&-北京科技大学材料科学与工程学院，北京/&"""!%；,-马鞍山钢铁股份有限公司技术中心，安徽马鞍山/,)%"",）摘要：采用2344534&$""热模拟试验机及678&"""膨胀仪研究了)$"9:;和$
7、$"9:;级高强耐候钢的连续冷却转变曲线，分析了不同变形及冷却工艺条件下高强度耐候钢的金相组织类型。结果表明：)$"9:;级耐候钢的金相组织以铁素体为主，$$"9:;级耐候钢的金相组织在一定的冷却速度下以粒状贝氏体为主，并且随着冷却速度的增加，晶粒细化，抗拉强度提高，其强化机制除了细晶强化、析出强化外，还包括相变强化。关键词：高强耐候钢；冷却速度；连续冷却转变曲线；金相组织中图分类号：!"#$%&#!"#’(&))**文献标识码：+**文章编号：,%’$-(,’#（%,,’）,#-,,’.-,’/00123405104678394:8:;<
8、44=9:>?6421@@4:3A1B9264@36C23C618:;?64D163E40F9>AG361:>3AH183A169:>G311=&&&,<=>?@ABC8DEB，
