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1、茂名热电厂220t/h锅炉改烧水煤浆后过热器超温原因分析及技术改造黄 略,蒋德华,龚文强(茂名热电厂,广东茂名 525011)摘要:对茂名热电厂220t/h锅炉进行水煤浆代油工程改造后长期运行时发生过热蒸汽温度和高温段过热器壁温过高的主要原因进行了分析,并根据主要影响因素和实际运行状况提出了解决问题的方法,取得良好的效果。关键词:锅炉;燃烧;过热器超温中图分类号:TQ53414文献标识码:A文章编号:100626772(2002)0320040203 茂名热电厂220t/h锅炉为原苏联制造的TП 过热蒸汽压力:918MPa-15/A型高温高压煤粉锅炉。1961年投产运行, 过热蒸
2、汽温度:540℃于1968年进行了重油代煤工程改造,取消了燃煤 汽包压力:1110MPa系统,除尘器,卫燃带以及炉膛和尾部受热面部位 给水温度:215℃的吹灰器,引风机改为单台运行,低温钢管空气预 排烟温度:160℃热器改为玻璃管式。因燃重油后主汽温度偏低(减 锅炉效率:8919%温水不投入仍不能解决),又在原低温过热器前加 热风温度:35818℃2装了341m逆流布置的前置过热器以提高汽温。 炉膛出口烟气温度:1094℃332000年又进行了水煤浆代油工程改造,包括炉本 容积热强度:11417×10kcal/m·h体水煤浆、油两用燃烧器安装,卫燃带敷设4716112 燃
3、料(水煤浆)特性2 浓度:68±1%m,浆系统的安装,尾部除尘器安装。从改造后-1运行情况来看,主要是炉膛出口温度过高和烟温差 粘度:1～112mPa·s(25℃,100s)偏大导致过热器超温。从锅炉燃水煤浆额定负荷长 灰分:8157%时间运行情况来看,炉膛出口温度开始约为982～ 挥发分:37143%1048℃,符合设计值1094℃,随运行时间变长(3 低位发热量:19906kJ/kg天后)变为1113～1173℃左右,甚至达1217℃。 煤粒粒度:小于200μm,80%～85%在减温水全投(4t/h)的情况下,过热蒸汽仍达 水煤浆的元素分析见表1。550℃,过热器壁温
4、达580℃,均超过规范,针对以上影响锅炉运行的情况,对该炉进行技术改造。表1 水煤浆的元素分析和工业分析(收到基)%CHONSAM1 锅炉设计参数及燃料情况51188218612201980129518332111 锅炉参数 额定蒸发量:220t/h收稿日期:2002-08-06作者简介:黄 略(1972-),男,广东阳春人,助理工程师,从事火电厂锅炉技术管理工作。40洁净煤技术2002年第8卷第3期2 原因分析3降低炉膛出口温度以解决过热器超温的技术措施211 燃料原因 从燃烧情况来看,水煤浆的燃烧与煤粉类似,311 炉膛辐射和对流受热面安装吹灰器与燃烧重油相比:①其着火和完全燃
5、烧较慢,燃 在水冷壁部位加装14台吹灰器对其进行定期烬时间相对较长,造成炉膛火焰中心上移;②其吹灰,提高其粘污系数,增强了炉膛的辐射传热,灰分多,造成各受热面易于积灰和结渣,减小了其降低炉膛整体火焰中心高度,是降低炉膛出口温度粘污系数。锅炉水冷壁积灰严重,大大减弱了其吸最行之有效的方法。在对流受热面部位安装了6台收炉膛辐射传热的能力,是造成炉膛火焰中心上移吹灰器对其进行吹灰,保持管壁洁净,降低其表面的主要原因,使炉膛出口后烟气与高、低温对流过热阻,进而达到降低管壁温度的目的。热器的对流传热得到了加强。以上2点势必造成炉312 适当减少卫燃带的面积膛出口温度升高,而且如不采取吹灰措施,
6、必会形 在保证水煤浆能快速着火稳定燃烧的前提下,成恶性循环,同时各对流受热面的积灰和结焦使其对锅炉热力计算进行调整后,将卫燃带的面积减少2管子表面热阻增大,使管壁温度升高。因此,这是至3716m,可进一步增加炉膛辐射传热的面积,最主要影响因素。对火焰中心的下移起了一定的作用。212 卫燃带面积313 改一次旋流风为直流风 足够的卫燃带是保证水煤浆能稳定着火燃烧的 对燃烧器的结构进行改进,将一次风旋流叶片前提,但面积过大会造成水冷壁吸热量减少,使火割除,一次风由原来的旋流风改为直流风,减小四焰中心上移,一样会造成炉膛出口温度升高。角切圆的旋扭残余,达到减少烟度偏差的目的。213 燃
7、烧器结构2314割除341m低温逆流过热器,在尾部各受热 水煤浆、油两用燃烧器分四角切圆布置。中心面安装吹灰器风、一次风及上、下二次风的设计切圆直径为 为降低过热蒸汽温度,将烧油时增加的3412φ800,侧二次风的设计切圆直径为φ1000,从下往m低温段逆流过热器割除,以减少过热器部位的上看呈逆时针旋转,中心风和一次风为旋流风,其对流传热面积。同时在尾部受热面安装了15台吹目的是确保水煤浆与空气充分混合与顺利着火燃灰器,加强省煤器和空气预热
