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1、#2炉分隔屏过热器爆管原因分析及对策［口期：2005-06-28］［來鬥：平吁发电厂］7M2n20：22平电公司#2炉分隔屏过热器发生严重爆管，巨大泄漏声震整个锅炉，炉外儿十米处听到刺耳声，当时机组负荷560MWo21：00机组降负荷，22：19机组解列，4口8：30炉内脚手架搭设并具备检修，5H16：08检修完工，6H4：31机组并网，机组停运时间78.2小时，停炉准备时间34.18小时,抢修时间31.63小时，启动时间12.39小时。1现场检查及检修情况(1)爆管位置：分隔屏#4屏前组件出口段#2根，EL：55・6
2、m焊口上50mm处，距屏底2.Im。(2)相邻受热面情况：爆管泄漏的蒸汽对邻近的管壁有吹损，蒸汽在高温烟气中对区域内管外壁冇腐蚀，但眸较轻。爆漏的#2根由丁•受较人的蒸汽冲力而变形，将#3环下弯头挤扁。和邻的#3、#4、#5、#6根管外壁有过热氧化现彖，在较高处有明显的氧化皮。较为严重的是在其对面后组件出口段#2、#3、#4、#5、#6根在较高处严重变形，其变形是由过热引起,且管外壁已有较厚的氧化皮。前组件流体冷却间隔管前端部与垫块错位相磨碰，管壁磨损达2mm。(3)现场处理：更换爆漏的#2根下弯头和8米长的上升段，共
3、4道焊缝；更换挤扁的#3环弯头。2爆管管样管材：12CrlMoV,规格：657x9。爆口：棱形，对角120x51,爆口边缘厚2mm,内外壁有氧化皮生成。在爆口上方100mmrt，管子胀粗成661,胀粗率6.56%,管壁硬度119HB；距爆口100〜200mm内，管子胀粗成①59,,胀粗率3.5%,管壁硬度109HB,在爆口下方30mm内,管子胀粗成(P60.5,胀粗率6.14%。爆口处硬度116HB,爆口侧面和背血破度112/98HB。在爆口上方1・5和下方0.4米范围内管外壁存在大量纵向裂纹，管壁氧化皮较厚。爆口处市
4、于受泄漏蒸汽很大反作用力，此处己变形成近90。弯管，并使爆口扩大，爆口处边缘管壁拉薄和撕裂。3分隔过热器结构介绍凡族1驗磁辣瀕癖忖册)“0.20"0.30Q0.35^0.420.45门0.520.55a轨。・•43.22・69」W•7&咖•89.42・9&47&-106.25.-112.82KHz)^0.620.65J0.720.75・，0.80<>0.85^0.90，•t-e°・•120.42•122,22心•125,73•13172•135.32•13553*•140.63,F(HzW131.121.2卩1.25农
5、1.32140p1437Q-143.77P•14&02•16272-17022^•181.62•180.46=•176.67,F(Hz*1.521.621.70^1.80^2.022.10Q-172.13a-160.13-170.77^-169-3汕•169.8卯-171.93--178.0U进口三通分隔屏过热器结构示图分隔屏过热器位于上炉膛，在前墙水冷壁和后屏过热器Z间，沿炉膛宽度方向分6大屏，并以2286、3048的横向节距将上炉膛分隔。每人屏分成并联的前组件和后组件二部分，管径为«57,前组件外环为©60,每组件
6、有31根管。由于分隔屏左右进出口联箱在大包箱内是纵向布置,而炉内管屏是横向布置，因此管子走向较为复杂，交叉布置全在炉顶大包箱中，这种布置方式是CE公司的专利。进口联箱比出口联箱长近一倍，前半部分分三路组成三个人屏前组件，后半部分同样分三路组成三个大屏后组件，前后组件介质流向成对■流方式。进口联箱由于较长，在三通部位和延伸段无开孔引出管；而岀口联箱较短，整个联箱包括三通在三个方向都冇开孔引入管。在出口联箱三通处前后组件最外环8根管皆接入此三通，这8根管全为前后组件出口段最外环。4爆管原因分析根据爆管管样在2米范围内出现相
7、差不人的硬度、胀粗率、内外表面氧化皮，此管段存在长期过热，且长期过热度较大；从爆口的形状彖是短期过热，但其爆口受弯曲拉伸，使诊状趋向于短期过热。其实主要因素是长期过热，其次为短期过热。其原因如下：（1）存在同屏热偏差所谓同屏热偏差是在同屏并联各环路中，由于系统结构的原因，使得各自阻力的变化并引起并联各环路流量的变化。流量偏小的环路，介质吸热量小，管壁温度升髙。当管壁温度超过材料的许用温度时，管内壁出现氧化、生成氧化皮，氧化皮热阻大，进一步促使管壁温度上升，并在其外壁生成氧化皮，此时在氧化皮下管壁将产生裂纹，外壁氧化皮一
8、旦脱落，笛壁过热更快，管壁强度下降、裂纹扩张而爆管。本次爆管是在锅炉负荷560MW时发生的，此时锅炉各受热面热负荷处于设计较佳工况，燃烧热偏差和减温水量较小。#4屏处于上炉膛左侧，止常运行处丁•热偏差偏低处，不应出现管屏过热现彖，抢修时将联箱封头割除，也没有发现有界物堵塞，短期超温也不应发生。在2002年10刀U207C检修屮，对
