连续梁墩梁临时固结计算.doc

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1、XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此，临时固结结构采用内固结结构型式。临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。2、计算依据（1）XXXX大桥施工

2、图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/TF50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算4主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。1）竖向支反力①梁体混

3、凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计

4、算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。（5）荷载参数梁段重量及相关荷载参数表梁段编号0a#0b#1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#长度（m）2.25233.53.53.53.544444距离支座中心（m）1.53.556.058.311.81

5、5.318.822.826.830.834.838.84梁段重量Q（KN）11468451209132912491179111712141097996974963超重3%重量（KN）342536403735343633302929（6）荷载计算在施工中，悬臂浇筑到最后节段，如果没有做好挂篮锚固，会发生挂篮连带混凝土坠落事故，为最不利的工况，此时不平衡力矩由以下三部分组成：1）悬臂两侧不均匀重量偏差3%引起的弯矩；M1=∑0.03GiLi=0.03×=7076KN·m2）最大悬臂时单侧挂篮及混凝土坠落引起的弯矩；

6、M2=（963+60）×38.8=39692KN·m3）风荷载引起的弯矩。根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）4.5.1,“悬臂施工的桥梁，除了对称加载外，还应该考虑不对称加载工况，……，不对称系数可取0.5”如下所示。竖向风载：Pv=1/2ρVd²CvBρ=1.25kg/m³，K1=1.07，CV=0.4，B=13.65mVd=K1V10=1.07×28.6=30.6m/s；Pv=1/2×1.25×10×30.6²×0.4×13.65=31953N/m=31.95KN/mM3=0.

7、5×1/2×Pv×L²=0.5×1/2×31.95×38.8²=12024KN·m根据设计要求抗倾覆稳定系数不得小于1.5，则不平衡力矩：M=1.5×（7076+39692+12024）=88188KN·m5、墩梁临时固结结构内力设计计算临时支座作用时，永久支座不受力，悬臂T构倾覆固结结构的力学特征简图如下图所示：4视永久支座不受力，悬臂T构倾覆荷载均由临时固结结构承担。按此条件求得临时固结结构的内力计算方程为：由以上方程求得：=-21013kN；=54040kN。式中L为左右临时支座中心距离桥墩中心距离，为1

8、.175m。为负值，表明T构发生最大倾覆荷载时临时支座承受拉应力。（2）计算受拉侧的锚固钢筋的承拉力受拉侧的临时支座设置标强300MPa、直径φ32mm三级螺纹钢筋，总计94根。材料属性为：截面面积A=804.2mm²，标准强度设计为300MPa,单根承受拉力为F0=804.2×300=241KN，设置94根螺纹钢为F=241KN×94=22654KN>，满足倾覆锚筋抗拉力要求。（3）