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1、..-A轴柱下条形根底设计9.1根底布置及尺寸确定本设计采用天然地基，地质资料如下表所示，本人计算A轴条形根底表9-1地基土层物理力学指标综合表地质资料土层号厚度(m)土质名称土容重r(kN/m3)承载力待征值fk(kN/m2)①0.6杂填土18②9黄色粉质粘土19130.00③4.3灰色砂质粘土19120.00④11灰色淤泥质粘土1870⑤5暗绿色粉质粘土20160⑥未打穿灰色粉细砂19210表9-2A轴柱力(恒载+活载标准值)统计框架轴编号1,72,3,4,5,6Mk(kN·m)6.719.58Nk〔kN〕364.85521.21
2、Vk〔kN〕-4.28-6.11底层墙重：〔1〕条形根底沿三条纵向柱列分别设置。〔2〕条形根底两端各伸出柱边外：，根底总长：6×4.5+2×1.15=29.3m..word.zl-..-〔3〕根底高度，取h=800mm〔4〕根底梁宽〔5〕根底埋深〔6〕根底底宽查规，因为e>0.85，得，取B=2m9.2根底承载力验算9.2.1A轴持力层承载力验算基底平均压力：综上，持力层地基承载力满足。9.3A轴根底梁设计9.3.1根底梁荷载计算..word.zl-..-表9-3A轴力〔恒+活设计值〕统计框架轴编号1,7〔1.35×恒载+0.7×1.
3、4×活载〕2,3,4,5,6〔1.35×恒载+0.7×1.4×活载〕M〔kN·m〕8.4612.08N(kN)471.25673.21V(kN)-5.39-7.709.3.2根底梁力计算按连续梁求根底梁的力，又由于根底梁及柱下竖向荷载均为对称，故在计算中利用其对称性，以加速计算过程。按规规定，在比拟均匀的地基上，上部构造刚度较好，荷载分布较均匀，条形根底梁的高度不小于1/6柱距时，地基反力可按直线分布，条形根底梁的力可按倒置的连续梁计算，即倒梁法。〔1〕固端弯矩计算〔2〕弯矩分配计算按连续梁计算根底梁力的过程列于下表中。表9-4根底梁
4、力计算表计算简图支座1234分配系数μ0.430.570.50.5..word.zl-..-固端弯距Mg(kN·m)-97.24323.60-248.15248.15-248.15248.15运算-32.33-2.31-0.22-43.01→-21.505.3810.75-3.07-1.540.390.77-0.22-0.110.0610.755.380.770.390.06支座弯矩〔kN·m〕-97.24288.74-288.68236.58-236.57253.92跨中弯矩〔kN·m〕179.23109.59126.98弯矩图〔k
5、N·m〕(3)求支座剪力支座剪力计算剪力位置剪力值(4)求支座反力..word.zl-..-支座反力计算〔5〕初步计算剪力图〔6〕弯矩调整计算计算“支座反力〞与原柱传来的竖向力相差超过5%，边榀柱相差457.42-417.25=40.17kN，中榀柱相差745.57-673.21=72.36kN646.29-673.21=-26.92kN↓，669.44-673.21=-3.77KN↓把该差值均布分布在相应柱的两侧各1/3跨作为调整反力，按连续梁计算调整力q1=40.17/2.65=15.16kN/m(↓)；q2=72.36/3=24
6、.12kN/m(↓)；q3=26.92/3=8.97kN/m(↑)；q4=3.77/3=1.26kN/m(↑)固端弯矩：..word.zl-..-表9-5根底梁力调整表计算简图支座1234分配系数μ0.430.570.50.5固端弯距Mg(kN·m)10.41-10.4134.89-14.90-1.666.41-2.54运算-8.60-0.81-0.04-11.39→-5.701.422.85-0.81-0.410.100.21-0.06-0.032.851.420.210.10支座弯矩(KN.m)10.41-10.4128.18-2
7、8.53-6.429.550.94弯矩图梁端剪力〔KN〕-18.1119.76-27.9926.3711.22-5.774.46..word.zl-..-剪力图各支座弯矩：,,各支座剪力：,,,各支座反力：,,所得结果与原轴力相比相差不大，均不超过5%，满足要求，无需再调整。(7)最终力图根据规规定，当按倒梁法进展计算时，此时边跨跨中弯矩及第一支座的弯矩值宜乘以1.2系数。得到最终力图如下：..word.zl-..-图9-1倒梁法求得最终弯矩图〔kN·m〕图9-2倒梁法求得最终剪力图〔kN〕9.3.3根底梁配筋计算〔1〕正截面配筋计算
8、根底梁截面尺寸取为500mm×800mm；有效高度h0=h-αs=800-40=760mm；混凝土强度等级C30；钢筋为HPB400级钢筋。表9-6根底梁配筋表支座1第一跨跨中支座2第二跨跨中支座3第三跨跨中支座4M(k
