钢管支模架专项施工方案(排版)

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湖州长东农民社区建设工程标段（北区）工程BT项目工程高层支模架专项施工方案编制：审核：批准：中铁十五局集团有限公司湖州长东农民社区项目经理部二零一五年十月一日高层支模架专项施工方案第一章工程概况及编制依据第一节各方主体单位工程名称：湖州长东农民社区建设工程I标段（北区）工程BT项目建设单位：湖州环湖新农村建设投资有限公司设计单位:湖州市城市规划设计研究院监理单位:湖州中立建设监理有限公司勘察单位：浙江省工程物探勘察院本工程建筑面积共计89926.96㎡，其中地下室共一层,建筑面积为8168㎡，高层建筑面积为49923.33㎡，多层建筑面积31835.63㎡。包括D13-D22共计10栋多层（5F），6幢小高层（17+1F）住宅、沿街商业、幼儿园及小区配套.地下室结构形式为框架结构,单体楼结构形式为框架—剪力墙结构。多层、幼儿园建筑为三类，其余为市区民用建筑二类工程。包括土建与水电安装、室外道路、管线（含供水、电力、供气等配套）、绿化景观等施工，配合竣工验收、启动等方面所需的所有工作和服务.-1- 墙、梁及板平面尺寸本工程板厚取160mm，墙厚取250。梁的截面尺寸(mm）:200*300,200＊400200＊440,200＊470，200*550，200＊570，200*750。第二节编制依据序号名称编号1《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—20132《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20023《建筑结构荷载规范》GB50009-20064《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—915《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20116《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006（J10905-2006）7《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59—20118《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20039《建设工程施工安全技术操作规程》10《建筑工程施工现场供用电安全规范》GB50194-201411《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005-1-第二章施工部署第一章施工部署第一节项目组织管理机构1、项目管理层职责：项目技术负责人负责制定施工方案，并统一对施工员及施工班组进行技术交底，由施工员负责现场管理，确保现场模板施工的有序性，同时负责模板施工过程中的技术要求的落实,质检员要对现场出现的质量问题及时发现，并反馈给技术科，由技术科制定处理方案.相关职责分配如下:项目经理：本工程施工现场总负责、总协调;及时了解掌握本工程质量、进度情况；对反馈的质量问题信息，及时安排落实人员、设备和资金来解决问题.-41- 第二章施工部署项目常务副经理:对本工程施工质量、安全、进度情况进行全面负责；对本工程模板分项施工过程进行全面监控并积极配合项目经理工作；技术负责人：由杨涛锋负责制定技术方案和技术交底，并对现场的技术和质量问题及时制定处理方案。施工员:由任新会、国天海负责对施工班组进行技术交底和审核材料计划单，负责现场管理对现场工人直接组织安排。质量员：由王俊强负责检查现场模板制作、安装、加固及细部作法的技术要求的落实情况，对现场发生的质量问题及时发现，并反馈给技术科。材料员：由杨明负责按计划分阶段组织模板材料的进场，并负责堆放场地的管理。2、组织机构项目经理：马书楷常务副经理：王继东技术负责人：杨涛锋生产副经理：司发旺施工员：任新会施工员：霍玉涛施工员：姚建波安全员：李国栋安全员：申付金质量员：王俊强材料员：杨明施工员：国天海凿桩班组挖土班组泥工班组架子班组木工班组钢筋班组各工种以及各施工班组作业人员第二节施工段划分地下室阶段：土方开挖根据现场平面布置以及施工流水段划分，分块分层施工,具体按施工流水段划分示意图的划分为6个施工区块。主体阶段:根据各单体各划分为一个施工段,即16个施工段，施工段内，各工种进行交叉作业。-41- 第二章施工部署装饰阶段：各幢号楼均可分为内外两个施工段。外装修原则上均从上到下一次完成，在确保计划工期及关键线路的前提下,视施工实际情况错开交叉流水施工.第三节砼施工顺序地下车库砼施工顺序：地下室立柱内墙砼先施工，再施工梁板砼（支架搭设时与立柱拉结牢固）。第四节材料设备人员进场1、根据施工进度计划及流水段划分情况，各施工阶段人员安排如下表所示:序号施工段基础工程主体工程基础筏板顶板、墙、柱墙体顶板、梁柱11G3＃楼区域20502512G4#楼区域20502513G5＃楼区域20502514G6#楼区域20502515G7#楼区域20502516G8#楼区域205025其中，G3#—G6＃楼施工区域含地下室。2、材料进场，必须由质量员检查合格后方可投入使用;3、施工机械进场必须由安全员初验,公司复验合格后方可使用；第五节临时用电布置施工现场临时用电应符合《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的要求，采用TN—S系统，执行三级配电三级保护，一机一闸一漏保。施工照明采用专用配电箱，电压不大于36V，使用绝缘导线。砼搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的漏电保护器的额定漏电动作电流不应大于30mA,额定工作时间不应大于0.1S。砼搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的负荷线必须采用耐气候型橡胶皮护套铜芯软电缆，并不得有任何破损和接头.-41-第三章施工准备第一章施工准备第一节技术准备-41- 第三章施工准备项目总工组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好施工记录.通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。第二节机具准备主要施工机具及工具准备如表所示:名称规格功率数量锤子重量0.25、0。5㎏70个扳手开口宽(㎜）17-19、22-2470把圆盘锯MJ—1063kW2台平刨MB—5033kW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M—651A1。05kW8台手提电刨0.45kW8台压刨MB10657.5kW2台线垂0.5kg50个水准仪2台钢卷尺50m、5m扭力扳手2把电子秤2台第三节材料准备根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家，根据工程进度情况及时购买材料进场备用。为了确保工程质量和安全目标，在材料上选用15mm厚、1830mm×915mm九合松木胶板作为结构构件的模板;木档采用60mm×80mm方木；采用可铸锻铁制作的扣件，采用配套的立杆顶托;钢管使用Ф48×3。0无缝钢管.采用材料、材质应符合现行国家标准，使用前按有关规定进行抽样送检.-41- 第三章施工准备第四节材料垂直运输根据本工程实际情况，整个施工现场材料运输采用5台塔吊进行现场垂直运输。-41-第三章施工准备第一章模板及其支撑总要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3、构造简单，装板方便,并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4、模板支架沿支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设一道纵、横向竖向剪刀撑,由底至顶连续设置；提高模板刚度和稳定性；5、支撑立杆应设垫板,模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底坐上皮不大于200mm的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆的纵横距离不得大于900mm。6、立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合规范的要求.7、水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。对接、搭接应符合规范的要求。每步的纵、横向水平杆应双向拉通.8、模板接缝严密不漏浆，在浇筑混凝土前应浇水湿润,但模板内不应有积水；9、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁、不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓；10、跨度≧4000的梁按设计2‰要求起拱;≧4000的板，起拱高度为跨度的1‰～3‰；11、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏,且安装牢固,其质量要满足规范要求；12、浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；13、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得玷污钢筋,最好采用水性隔离剂,不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；14、脚手架搭设的相关数据要按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到技术负责人的认可。-41- 第五章模板安拆操作工艺第一章模板安拆操作工艺第一节模板安装前准备工作a、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内,拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。b、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位,以便于模板的安装和校正。c、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。d、竖向模板的支设应根据模板支设图。e、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用.f、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。第二节模板支设1、柱模板①工艺流程：搭设安装架→模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安置柱箍→安装梁口的柱模→全面检查校正→群体固定→冲洗封底。②主要方法：a、基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b、柱、墙根部清理干净。c、柱、梁接槎部位此处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条,d、为了保证柱子的截面尺寸,设置双钢管柱箍.支撑杆与楼板支架连接。2、剪力墙模板①支设工序：检查→清理→放模板就位线→安放面角模板→安放内模→安装穿墙螺栓→安装外模、固定→调整模板间隙、找垂直度→检查、验收模板。②剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。-41- 第五章模板安拆操作工艺③模板底部每个转角处留置清扫口.④所有墙体的竖向模板的阴角、阳角加设60×80方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设60×80方木。为了确保剪力墙的质量,墙板的拉结设φ14对拉螺栓(地下室、人防墙板对拉螺杆中间焊止水片），纵横间距≯500mm，最下一道螺杆离地200～300mm，上部限定在500mm左右。3、梁、板模板①梁模安装工艺：弹梁轴线并复核→搭支模架→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固楼板模安装工艺:搭支架→测水平→摆60×80木楞→调整楼板模标高及起拱→铺九合板模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。②梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。③所有跨度≥4m的梁必须起拱1—2‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。④所有≥1。5mm板缝必须用胶带纸封贴。梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中,梁的清扫口设在梁端。梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高〈300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。第三节模板拆除a、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续.b、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施.拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。c、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模.①侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除.②底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。③板底模＜2米，混凝土强度达到50％，＞2米＜8米混凝土强度达到75％，≥8米，混凝土强度达到100％方可拆除。-41- 第五章模板安拆操作工艺d、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除.e、板模拆除,先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺杆,然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面。f、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑,再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体,然后一块块往下传递,不得直接往下抛。g、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下.等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高,支模采用双层排架时,先拆除上层排架,使木档和模板落在底层排架上,上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。-41-第六章质量保证措施第一章质量保证措施1、组织质量管理网络根据质量管理工作需要,组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的项目质量管理班子.建立由项目经理、生产副经理、技术负责人领导，质量员、安全员中间控制，责任工程师负责的三级管理系统.项目经理：马书楷项目常务副经理：王继东生技术负责人：杨涛锋生产副经理：司发旺施工员：任新会施工员：霍玉涛施工员：姚建波安全员：李国栋安全员：申付金质量员：王俊强材料员：杨明施工员：国天海凿桩班组挖土班组泥工班组架子班组木工班组钢筋班组各工种以及各施工班组-41- 第六章质量保证措施2、建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩,加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力,从而推动质量管理的有力运行。质量管理程序人员：基本要素质量执行岗位责任制人员素质保证材料：原材检测技术资料保证原材质量保证操作：按工艺标准熟悉图纸操作过程保证机具：检测合格使用周检维修保养机具保证方案：经审批可实施实施中优化总结方案保证原材质量保证产品质量保证3、加强公司对项目的考核:公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施,使之质量不断提高.4、把好材料质量关全部材料，进场时应签收验货,详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。5、把好施工质量关认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧,并实行奖罚措施.出了质量问题,无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。6、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。模板工程管理流程图学习操作规程和质量标准模板设计及制作平整与清理模板涂隔离剂准备工作工种交接检查脚手架和脚手板技术交底书面交底操作人员参加底部标高、平面位置、断面尺寸放线支模中间抽查自检监理检查浇灌混凝土时留人看模钢筋混凝土工序交接检查质量检验按规范实际抽样检查执行验评标准不合格的处理（返工）拆模按同条件确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工资料整理自检记录施工记录质量评定记录学习操作规程和质量标准学习图纸技术资料模板预检工程检验批报验程序-41- 第六章质量保证措施施工单位质量保证资料齐全合格模板预检工程验收记录签认完成检验批工程质量自评合格监理工程师检查预检检验批工程是否完成检查检验批工程质量是否合格不合格合格、模板预检可以进行下道工序不能进行下道工序7、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施,并进行加固处理。8、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。9、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。10、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆.11、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。12、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。13、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸,目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。14、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中,拼缝要牢固.15、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。16、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题,支模时应将侧模包底模,梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。17、模板本身缝隙刮腻子嵌缝.-41-第七章安全保证及交底措施第一章安全保证及交底措施1、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑滑鞋，并应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施,脚手架不得与模板支架相连。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落.-41- 第七章安全保证及交底措施4、装拆模板时，上下要有人接应,随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时,应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点.吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除.拆除时，先挂好吊索,然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志,并指定专人监护。模板支架使用期间,不得任意拆除杆件。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036）的专业架子工。安全责任人应向作业人员进行安全技术交底,并做好记录及签证。上岗人员应定期体检，并体检合格.12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、支模架搭设前必须对施工作业人员进行安全技术交底以及专项施工方案技术交底以指导工作施工.-41-第七章安全保证及交底措施第一章文明施工措施1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前,楼层内的垃圾应清理干净；2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层,运至垃圾堆放处堆码好;3、严禁在楼层内大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等；4、楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作；5、严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。-41- 第九章检查和验收要求第一章检查和验收要求第一节模板检查和验收模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。验收应形成记录。在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm)检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第二节支撑体系检查和验收1、对使用的钢管检查以下内容：查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告.-41- 第九章检查和验收要求检查钢管表面的平直度,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道.钢管必须涂有防锈漆。钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm.钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3—4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6。5m长度的不得大于20mm。检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。有必要时按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测.旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用,出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。2、脚手架使用中，应定期检查的内容检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。检查扣件螺栓是否松动.安全防护措施是否符合要求。3、验收（1）基础：查看基础表面坚实平整，表面是否积水,垫板是否晃动，检查方法：观察。（2)立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量。6m高处，立杆偏差不得大于±20mm。3m高度的垂直允许偏差为10mm.（3)间距检查：脚手架步距不得大于±20mm、纵距不得大于±50mm、横距不得大于±20mm，用钢卷尺测量。（4）纵向水平杆偏差,一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。（5）扣件检查；扣件安装：a同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量；b扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N。m，用扭力扳手检测；c剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°，用角尺检测。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。-41- 第九章检查和验收要求抽样检查数量与质量判定标准，应按 下表1确定。表1扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量(个）允许的不合格数1连接立杆与纵(横）向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51～9091~150151～280281~500501～12001201~320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51～9091～150151～280281～500501~12001201~320058132032501235710（6)梁、板底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查.（7)拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（8）其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035—2006的相关要求执行.-41-第十章应急预案第一章应急预案第一节应急组织组长：马书楷副组长：王继东、杨涛锋、司发旺组员：陈少华、李新伟、霍祥宏、姚建波、李国栋、王俊强、申付金、张越、国天海、任新会-41- 第十章应急预案第二节应急材料1、准备60T千斤顶2只，2、准备临时加固用的钢管2T，扣件1000只.3、准备16﹟工字钢5根，长4M。4、准备50厚300宽片子板1m³。5、方木准备2m³。第三节模板工程易发生事件及处理方法1、浇砼施工过程中,如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对支模架的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行,保证不超载施工。2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷,施工人员应马上通知项目部,及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力,对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全.3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助,拨打119，并组织抢救财产和保护现场.4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者,应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运,以免加重伤情.在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物,保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧,同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法,使用止血带、指压或加包扎的方法止血。-41- 第十章应急预案6、报警联络方式:火警电话119急救电话120-41-第十一章模板支架计算书第一章模板支架计算书第一节搭设方案（一)基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离）取1。5m，立杆纵距la取0。8m,横距lb取0。8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，断面宽60mm，高80mm，布设间距0.3m。(二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Ф48×3.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程,模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。第二节板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照”底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，此时,模板的截面抵抗矩为：w＝800×182/6=4。32×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.4×0。8=0.32kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0。25×24×0。8=4.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0。25×1.1×0。8=0。22kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.8=0.8kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5＝2×0。8=1。6kN/m.g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.32+4。8+0.22）×1.35=7.209kN/m；-41- 第十一章模板支架计算书q1=(x4+x5)×1.4=(0。8+1。6）×1.4=3。36kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.1g1lc2—0。117q1lc2=—0。1×7。209×0.32-0.117×3。36×0.32=-0.1kN·m;（2）底模抗弯强度验算σ=M/W≤fσ=0.1×106/（4.32×104)=2.321N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=2。321N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算.荷载对模板产生的剪力为Q=0。6g1lc+0.617q1lc=0.6×7。209×0.3+0。617×3.36×0。3=1.92kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh）≤fvτ=3×1919.556/(2×1000×18）=0。16N/mm2；底模的抗剪强度τ=0。16N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。4N/mm2满足要求。（4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=800×183/12=3。888×105mm4;根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此,底模的总的变形按照下面的公式计算:ν=0.677×（x1+x2+x3)×l4/（100×E×I）+0.990×（x4+x5)×l4/(100×E×I)=0。677×(0.32+4。8+0。22)×3004/(100×6000×388800）+0.990×(0.8+1.6）×3004/(100×6000×388800)=0.208mm;挠度设计值[ν］=Min(300/150,10)=2mm底模面板的挠度计算值ν=0.208mm小于挠度设计值［v］=Min(300/150，10)mm，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按两跨连续梁计算（1)荷载计算-41- 第十一章模板支架计算书模板自重标准值：x1=0.4×0.3=0。12kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.25×24×0.3=1.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.25×1.1×0.3=0。082kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0。3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0。3=0。6kN/m；g2=（x1+x2+x3）×1.35=(0.12+1。8+0。082)×1。35=2.703kN/m；q2=（x4+x5)×1。4=（0.3+0。6）×1.4=1.26kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=—0.125×（g2+q2）×la2=-0.125×（2。703+1。26)×0.82=—0.317kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木断面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6。4×104mm3；σ=M/W≤fσ=0。317×106/(6。4×104）=4。954N/mm2;底模方木的受弯强度计算值σ=4.954N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。625(g2+q2)la=0.625×（2。703+1。26)×0。8=1.982kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=3Q/（2bh）≤fvτ=0.619N/mm2；底模方木的抗剪强度τ=0。619N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求。(4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=60×803/12=2。56×106mm4;根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3）×la4/（100×E×I）+0。912×（x4+x5)×la4/（100×E×I）=0。521×（0.12+1.8+0。082)×8004-41- 第十一章模板支架计算书/（100×9000×2560000）+0。912×（0.3+0.6)×8004/(100×9000×2560000)=0。331mm；挠度设计值[ν］=Min(800/150，10）=5.333mm底模方木的挠度计算值ν=0。331mm小于挠度设计值[v］=Min(800/150，10）mm，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。(1）荷载计算材料自重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二)中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1。1g2la+1。2q2la=1。1×2.703×0。8+1.2×1.26×0。8=3。589kN;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和.(2)强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m）支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图（kN)中间支座的最大支座力Rmax=10.427kN；钢管的最大应力计算值σ=0。78×106/4.79×103=162.799N/mm2；钢管的最大挠度νmax=1.229mm；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=162。799N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值ν=1。229小于最大允许挠度[v]=min（800/150，10）mm，满足要求！（四)扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算-41- 第十一章模板支架计算书N≤RcN=10.427kN;根据舟山市质监站出具的检测报告舟质检2011-GK—006号，扣件的抗滑移性能为7。0KN。双扣件抗滑移力N=10。427kN小于Rc=7＊2＊0。75=10。5kN,满足要求。(五）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载.根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算:N=1。35∑NGK+1。4∑NQK其中NGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力(或可调托座传力）,根据前节扣件抗滑力计算,此值为F1=10。427kN。除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值.故支架自重部分荷载可取为F2=0。15×3.6=0.54kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=10.427+0。54×1。35=11。156kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。(2）立杆稳定性验算。按下式验算σ=Nut/（φAKH）≤fφ-—轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比λ按《规程》附录C采用；A--立杆的截面面积，取4。57×102mm2；KH——高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3。4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1。7m；l0=kμh=1.167×1。325×1.5=2。319m；-41- 第十一章模板支架计算书式中：h—支架立杆的步距,取1.5m；a—-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1，取1.325；k--计算长度附加系数,按《规程》附表D－2取值为1。167；故l0取2。319m;λ=l0/i=2.319×103/15.9=146；查《规程》附录C得φ=0。324;KH=1；σ=N/(φAKH)=11.156×103/（0.324×4。57×102×1)=75。346N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=75.346N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求。2、组合风荷载时,立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut＝11。156kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0。7μzμsWo=0。7×0.74×0.039×0。85=0.017kN/m2;其中w0-—基本风压(kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：w0=0。85kN/m2;μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:μz=0。74；μs--风荷载体型系数：取值为0。039；Mw=0.85×1。4×Mwk=0.85×1。4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.017×0。8×1.52/10=0.004kN·m；(2）立杆稳定性验算σ=Nut/（φAKH）+Mw/W≤fσ=N/(φAKH）+Mw/W=11.156×103/（0.324×4.57×102×1）+0。004×106/（4.79×103)=76.114N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=76。114N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。-41- 第十一章模板支架计算书（六）模板支架整体侧向力计算1、根据《规程》4.2。10条,风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定,最大轴力N1表达式为：N1=3FH/((m+1）Lb)其中：F-—作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F=0。85AFWkla/（La)AF--结构模板纵向挡风面积(mm2)，本工程中AF=8。00×103×1.50×103=1。20×107mm2;wk—-风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk=0.7μz×μs×w0=0.7×0。74×1.0×0.85=0.440kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0。85×1。20×107×10-6×0.44×0.8/8×1000=449.106N。H-—模板支架计算高度。H=2。600m。m——计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb—-模板支架的横向长度（m)，此处取梁两侧立杆间距lb＝1.000m.la--梁底立杆纵距（m），la=0.800m.La——梁计算长度(m），La=8.000m。综合以上参数，计算得N1=3×449。106×2600。000/（(1+1）×1000。000)=1751。513N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：σ=（1。05Nut+N1）/（φAKH）≤f计算得：σ=（1.05×12710.811+1751。513）/（0.268×457。000×1.000)=123。272N/mm2。σ=123。272N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。（七）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×kc=170×1=170kPa;-41- 第十一章模板支架计算书其中,地基承载力标准值：fgk=170kPa；脚手架地基承载力调整系数:kc=1;立杆基础底面的平均压力:p=N/A=11。156/0.25=44.625kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.156kN；基础底面面积:A=0.25m2。p=44.625kPa≤fg=170kPa。地基承载力满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205。0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2。8m，梁截面B×D=200mm×750mm，立杆的纵距(跨度方向）l=1。20m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆.面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。木方60×80mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1。20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3.倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值0。00kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。-41- 第十一章模板支架计算书图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2×（25.50×0.75+0。20）+1.40×2。00=25.990kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.75+0.7×1。40×2.00=27。779kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7×1.40=0。98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4—d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4）/32D.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算:（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=25。500×0。750×0.600=11。475kN/m(2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2=0.200×0。600×（2×0。750+0.200）/0。200=1。020kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2。000)×0.200×0.600=0.240kN考虑0。9的结构重要系数，均布荷载q=0。9×(1。35×11.475+1。35×1.020)=15。181kN/m考虑0。9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0。240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1。80×1.80/6=32.40cm3；截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1。80×1。80×1。80/12=29。16cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度.-41- 第十一章模板支架计算书计算简图弯矩图（kN。m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0。389kNN2=1.235kNN3=1。235kNN4=0.389kN最大弯矩M=0。007kN.m最大变形V=0.001mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.007×1000×1000/32400=0。216N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！（2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×623。0/(2×600。000×18.000)=0.087N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1。40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T],满足要求！(3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0。001mm面板的最大挠度小于66。7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算-41- 第十一章模板支架计算书按照三跨连续梁计算,计算公式如下:均布荷载q=P/l=1。235/0。600=2.058kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0.1×2。06×0.60×0。60=0。074kN。m最大剪力Q=0。6ql=0.6×0。600×2。058=0。741kN最大支座力N=1.1ql=1。1×0。600×2。058=1。359kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=6.00×8。00×8.00/6=64。00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=6。00×8。00×8.00×8。00/12=256。00cm4；式中:b为板截面宽度,h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.074×106/64000.0=1.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<［T］截面抗剪强度计算值T=3×741/（2×60×80)=0.232N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距)得到q=1.527kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1。527×600。04/(100×9000.00×-41- 第十一章模板支架计算书2560000。0)=0。058mm木方的最大挠度小于600。0/250，满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。894kN。m最大变形vmax=3。962mm最大支座力Qmax=1。624kN抗弯计算强度f=M/W=0。894×106/4491。0=199。14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200。0/150与10mm，满足要求！(二）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图-41- 第十一章模板支架计算书支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.341kN.m最大变形vmax=1.125mm最大支座力Qmax=3.492kN抗弯计算强度f=M/W=0。341×106/4491。0=75.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，单扣件取7.00kN,双扣件取9。00kN;　　R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3。49kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N-—立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=3。492kN(已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=0。9×1.35×0.151×2。800=0。514kNN=3.492+0。514=4.005kN　　i—-计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4。239cm2;　　W—-立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2;-41- 第十一章模板支架计算书a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0。20m；h—-最大步距,h=1.50m；l0——计算长度，取1。500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/16。0=119〈150长细比验算满足要求！φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.458;经计算得到σ=4005/(0.458×424）=20.630N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ〈[f］,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0。9×0。9×1.4Wklah2/10其中Wk-—风荷载标准值(kN/m2);Wk=uz×us×w0=0.300×1。250×0.600=0.225kN/m2h-—立杆的步距，1。50m;la——立杆迎风面的间距,1.20m；lb--与迎风面垂直方向的立杆间距，1。20m;风荷载产生的弯矩Mw=0。9×0。9×1.4×0。225×1.200×1.500×1.500/10=0。069kN.m;Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2。5-14；Nw=3.492+0.9×1.2×0。423+0.9×0。9×1.4×0。069/1.200=4。070kN经计算得到σ=4070/(0。458×424）+69000/4491=36.305N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ〈[f］，满足要求！墙体木胶板模板验算（一)墙模板侧压力计算墙厚取B=0。40m，墙高取H=4.02m。1、新浇筑砼对模板的侧压力:-41- 第十一章模板支架计算书A、侧压力标准值按F1=γH和F2=0.22γ.t0.β1。β2.ν1/2计算,取其较小值。其中γ=24KN/m3a;r：为砼重力密度，普通钢砼取24KN/M3新浇砼初凝时间，to=200/（T+15），T为砼温度t0=6hV=1.0(m/h)β1=1。2（掺具有缓凝作用的外加剂）β2=1.15(坍落度取150mm）。F1=24×4。02=96。48kN/m2F2=0.22γ。t0。β1.β2。ν1/2=0。22×24×6×1。2×1.15×11/2=43.7kN/m2侧压力标准值为F2=43.7kN/m2.B、侧压力设计值F’=F2×分项系数×折减系数=43.7×1.2×0。85=44.6kN/m22、倾倒砼时产生水平荷载查表水平荷载标准值为2KN/m2水平荷载设计值为：2×1。4×0。85=2.4KN/m2根据上述计算，墙体砼浇筑时对模板产生的侧压力为：F=43。7+2。4=47kN/m2=0.047N/mm2(二）对模板各部位的验算1、对拉螺杆验算对拉螺杆φ14（截面积144mm2,强度值170N/mm2）,受力为24.5KN，间距900×600mm。算得N=900*600*0.047=25。38KN;An＊fb=24.5KN考虑保证系数，符合要求.2、面板验算按三等跨梁计算，跨长=300mm，取其100mm板条作为计算单元，作用力为均布荷载,则q=0。047N/mm2×100mm=4。7N/mm.-41- 第十一章模板支架计算书A、强度验算弯矩M=0.10ql2=0.10×4.7×(300)2=42300N·mm截面抵抗矩:W=bh2/6=100×（18)2/6=5400mm3式中b=100mm，h=18mm面板最大内力为：δ=M/W=42300/5400=7.84N/mm2f木胶=18/1。55=11.62N/mm2δ=7。84N/mm2＜f木胶=11。62N/mm2，符合要求。B、挠度验算挠度w=（0.677ql4）/(100EI)其中E=5000×0。9=4500N/mm2I=bh3/12=100×183/12=48600w=（0.677×4。7×3004)/（100×4500×48600)=1.4mm,符合混凝土平整度要求。3、内背楞验算按三等跨梁计算，跨长l=600mm，作用力为均布荷载，则q=0.047×600=28.2N/mm。A、强度验算弯矩M=0.10ql2=0。10×28。2×（600）2=1015200N·mm截面抵抗矩：W=bh2/6=80×1602/6=341333。4mm3式中b=80mm、h=160mm面板最大内力为：δ=M/W=1015200/341333。4=2.974N/mm2〈f木=17N/mm2,符合要求.B、挠度验算挠度w=（0。677ql4)/(100EI)其中E=10000N/mm2I=bh3/12=80×1603/12=27306666.7-41- 第十一章模板支架计算书w=(0。677×28.2×6004）/(100×10000×2730666.7)=1.034mm〈L/300=600/300=2mm符合要求4、外背楞验算按三等跨梁计算，跨长l=900mm,作用力为集中荷载，则P=0。0437×600×900/2=11799N。A、强度计算弯矩M=0.267Pl=0。267×11799×900=2835299N·mm截面抵抗矩：W=2＊12.2＊103=24400mm3面板最大内力为：δ=M/W=2835299/24400=116.2N/mm2〈f木=170N/mm2，符合要求。B、挠度验算挠度w=(1.883Pl3）/(100EI)其中E=206000N/mm2I=88.52w=（1。883×11799×9003）/(100×206000×88。52*104）=0。67mm<900/300=3mm符合要求柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)等规范编制.柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm)：800.00;柱截面高度H(mm)：1850.00；柱模板的总计算高度:H=3。00m；计算简图一、参数信息1。基本参数-41- 第十一章模板支架计算书柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料：圆钢管；直径（mm)：48。00；壁厚(mm）:3。00;柱箍的间距(mm):650；柱箍合并根数：2；3。竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1;宽度(mm):60。00;高度(mm)：80.00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm):18。00；面板弹性模量（N/mm2)：9500。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00；方木弹性模量E（N/mm2):9000。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2)：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205。00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T--混凝土的入模温度,取20。000℃;V—-混凝土的浇筑速度,取2。500m/h；-41- 第十一章模板支架计算书H——模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数,取1.200；β2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20。036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=370mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:M=0。1ql2其中，M——面板计算最大弯矩（N·mm)；l--计算跨度（竖楞间距)：l=370.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×20。04×0.65×0。90=14.065kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.65×0。90=1。638kN/m；式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=14.065+1.638=15。703kN/m；面板的最大弯矩：M=0。1×15.703×370×370=2.15×105N。mm;面板最大应力按下式计算：σ=M/W〈f其中，σ——面板承受的应力(N/mm2);-41- 第十一章模板支架计算书M-—面板计算最大弯矩(N·mm）；W——面板的截面抵抗矩：W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=650×18。0×18.0/6=3.51×104mm3；f——面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2。15×105/3。51×104=6.125N/mm2；面板的最大应力计算值σ=6。125N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求!2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中,V-—面板计算最大剪力（N）;l—-计算跨度（竖楞间距):l=370.0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×20。04×0。65×0.90=14。065kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2。00×0.65×0.90=1.638kN/m；式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=14.065+1.638=15.703kN/m；面板的最大剪力：V=0.625×15.703×370.0=3631。382N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn）≤fv其中，τ——面板承受的剪应力(N/mm2)；V—-面板计算最大剪力（N):V=3631.382N；b——构件的截面宽度(mm）：b=650mm；hn-—面板厚度（mm):hn=18.0mm；fv—-—面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=13。000N/mm2;面板截面受剪应力计算值:τ=3×3631。382/（2×650×18.0）=0。466N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：［fv]=1。500N/mm2;-41- 第十一章模板支架计算书面板截面的受剪应力τ=0。466N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv］=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI）其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20。04×0。65＝13。02kN/m；ν--面板最大挠度（mm）；l--计算跨度(竖楞间距):l=370.0mm；E—-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500。00N/mm2；I-—面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=650×18.0×18.0×18。0/12=3.16×105mm4；面板最大容许挠度:［ν］=370/250=1。48mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×13。02×370。04/（100×9500。0×3.16×105）=0.424mm；面板的最大挠度计算值ν=0。424mm小于面板最大容许挠度设计值［ν]=1。48mm，满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞)属于受弯构件,按连续梁计算.本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为650mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6×1=64cm3；I=60×80×80×80/12×1=256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算-41- 第十一章模板支架计算书支座最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中,M—-竖楞计算最大弯矩(N·mm）；l——计算跨度（柱箍间距):l=650。0mm；q——作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×20.036×0.370×0.900=8.006kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2。000×0.370×0.900=0.932kN/m;q=8。006+0。932=8.939kN/m；竖楞的最大弯距：M=0。1×8.939×650。0×650.0=3。78×105N·mm；σ=M/W〈f其中,σ-—竖楞承受的应力(N/mm2）；M-—竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W-—竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=6.40×104；f-—竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=3。78×105/6.40×104=5。901N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=5.901N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ］=13N/mm2,满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6ql其中，V--竖楞计算最大剪力（N);l-—计算跨度(柱箍间距)：l=650。0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×20.036×0。370×0.900=8.006kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。000×0.370×0。900=0.932kN/m;q=8.006+0。932=8.939kN/m;竖楞的最大剪力：V=0.6×8。939×650。0=3486.126N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/（2bhn)≤fv-41- 第十一章模板支架计算书其中，τ-—竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；V——竖楞计算最大剪力（N）：V=0。6ql=0.6×8。939×650=3486.126N;b——竖楞的截面宽度(mm)：b=60。0mm;hn—-竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv—-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3486。126/（2×60.0×80。0×1)=1.089N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:［fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.089N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1。5N/mm2，满足要求!3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下：νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250其中，q——作用在竖楞上的线荷载(kN/m）：q=20.04×0。37=8。94kN/m；νmax—-竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度（柱箍间距）:l=650。0mm；E——竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2;I——竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56×106;竖楞最大容许挠度:[ν]=650/250=2.6mm;竖楞的最大挠度计算值：ν=0。677×8.94×650。04/（100×9000.0×2.56×106)=0。469mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.469mm小于竖楞最大容许挠度[ν］=2.6mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.493×2=8.99cm3;I=10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图-41- 第十一章模板支架计算书其中P——竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0。37×0。65=5.81kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力：N=8.143kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0。244kN·m；B方向柱箍变形图（mm)最大变形：ν=0。072mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW)