630_MW亚临界机组辅机故障减负荷控制策略逻辑优化_赵磊

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发电厂电工技术６３０ＭＷ亚临界机组辅机故障减负荷控制策略逻辑优化＊赵磊１，包立军１，赵太磊１，庄伟２，康磊２（１．内蒙古白音华煤电有限公司坑口发电分公司，内蒙古锡林郭勒盟０２６２００；２．上海发电设备成套设计研究院有限责任公司，上海２００２４０）摘要：为了更好地实现对亚临界机组辅机故障减负荷ＲＢ控制，提出了一种６３０ＭＷ亚临界机组ＲＢ控制策略逻辑优化方法。以某电厂２×６３０ＭＷ机组为例，介绍了空冷燃煤机组主要辅机故障快速减负荷功能的逻辑设计，从ＲＢ触发条件、制粉系统停运数量及顺序等方面优化控制逻辑。同时，优化机组给水泵ＲＢ、送／引风机ＲＢ、一次风机ＲＢ等重要辅机ＲＢ功能的控制策略。通过ＲＢ动态试验，证明了提出的ＲＢ控制策略具有显著优化特性，该方法结合了机组改造后的运行需求与运行特点，动态测试中一次风机ＲＢ机组的机前压力最高值和最低值为１６．７ＭＰａ和１２．８ＭＰａ，满足设定要求，其他设备和参数也均在合理范围。在１００次试验中，该方法仅发生２次机组未安全、平稳地降至安全负荷，因此有效降低了现场技术人员的控制作业操作强度，提升了机组运行稳定性与可靠性，保证了机组运行控制过程的自动化、智能化与主动化。关键词：空冷燃煤机组；ＲＢ；逻辑优化；亚临界机组；一次风机动叶；主蒸汽压力中图分类号：ＴＫ３２３ＤＯＩ：１０．１９７６８／ｊ．ｃｎｋｉ．ｄｇｊｓ．２０２３．０１．０５２ＬｏｇｉｃＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＡｕｘｉｌｉａｒｙＵｎｉｔＦａｕｌｔＬｏａｄＲｅｄｕｃｔｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌＳｔｒａｔｅｇｙｆｏｒ＊６３０ＭＷＳｕｂｃｒｉｔｉｃａｌＵｎｉｔ１，ＢＡＯＬｉｊｕｎ１，ＺＨＡＯＴａｉｌｅｉ１，ＺＨＵＡＮＧＷｅｉ２，ＫＡＮＧＬｅｉ２ＺＨＡＯＬｅｉ（１．ＰｉｔｈｅａｄＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＢｒａｎｃｈ，ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＢａｉｙｉｎｈｕａＣｏａｌ＆ＰｏｗｅｒＣｏ．，Ｌｔｄ．，ＸｉｌｉｎｇｕｏｌＬｅａｇｕｅ０２６２００，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｈａｎｇｈａｉＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔＤｅｓｉｇｎａｎｄＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００２４０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＩｎｏｒｄｅｒｔｏｂｅｔｔｅｒｒｅａｌｉｚｅｔｈｅＲｕｎｂａｃｋ（ＲＢ）ｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒａｕｘｉｌｉａｒｙｅｎｇｉｎｅｆａｉｌｕｒｅｏｆｓｕｂｃｒｉｔｉｃａｌｕｎｉｔｓ，ａｌｏｇｉｃｏｐｔｉ－ｍｉｚａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｏｆＲＢｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒ６３０ＭＷｓｕｂｃｒｉｔｉｃａｌｕｎｉｔｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．Ｔａｋｉｎｇａ２×６３０ＭＷｕｎｉｔｏｆａｐｏｗｅｒｐｌａｎｔａｓａｎｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅｌｏｇｉｃｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｒａｐｉｄｌｏａｄｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍａｉｎａｕｘｉｌｉａｒｙｅｎｇｉｎｅｆａｉｌｕｒｅｏｆｔｈｅａｉｒ－ｃｏｏｌｅｄｃｏａｌ－ｆｉｒｅｄｕｎｉｔｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ，ａｎｄｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｌｏｇｉｃｉｓｏｐｔｉｍｉｚｅｄｆｒｏｍｔｈｅａｓｐｅｃｔｓｏｆＲＢｔｒｉｇｇｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｔｈｅｎｕｍｂｅｒａｎｄｓｅｑｕｅｎｃｅｏｆｍｉｌｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓｈｕｔｄｏｗｎｓ．Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｔｈｅＲＢｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｕ－ｎｉｔｆｅｅｄｐｕｍｐ，ｆｅｅｄ／ｉｎｄｕｃｅｄｄｒａｆｔｆａｎＲＢ，ｐｒｉｍａｒｙｆａｎＲＢａｎｄｏｔｈｅｒｉｍｐｏｒｔａｎｔａｕｘｉｌｉａｒｙｍａｃｈｉｎｅＲＢｆｕｎｃｔｉｏｎｓｉｓｏｐｔｉ－ｍｉｚｅｄ．ＴｈｅＲＢｄｙｎａｍｉｃｔｅｓｔｐｒｏｖｅｓｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄＲＢｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｈａｓｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ．Ｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｃｏｍｂｉｎｅｓｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓａｎｄｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｕｎｉｔａｆｔｅｒｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｍａｘｉ－ｍｕｍａｎｄｌｏｗｅｓｔｖａｌｕｅｓｏｆｔｈｅｆｒｏｎｔｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｐｒｉｍａｒｙｆａｎＲＢｕｎｉｔｉｎｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｔｅｓｔａｒｅ１６．７ＭＰａａｎｄ１２．８ＭＰａ，ｗｈｉｃｈｍｅｅｔｔｈｅｓｅｔｔｉｎｇｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ，ａｎｄｏｔｈｅｒｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｎｄｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｒｅａｌｓｏｗｉｔｈｉｎａｒｅａｓｏｎａｂｌｅｒａｎｇｅ．Ｉｎ１００ｔｅｓｔｓ，ｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｏｎｌｙｏｃｃｕｒｒｅｄｔｈａｔｔｈｅｕｎｉｔｗａｓｎｏｔｓａｆｅｌｙａｎｄｓｍｏｏｔｈｌｙｒｅｄｕｃｅｄｔｏｔｈｅｓａｆｅｔｙｌｏａｄｉｎ２ｔｉｍｅｓ，ｓｏｉｔｅｆ－ｆｅｃｔｉｖｅｌｙｒｅｄｕｃｅｄｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｉｎｔｅｎｓｉｔｙｏｆｔｈｅｆｉｅｌｄｔｅｃｈｎｉｃｉａｎｓ，ｉｍｐｒｏｖｅｄｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｕｎｉｔｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ａｎｄｅｎｓｕｒｅｄｔｈｅａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｃｅａｎｄｉｎｉ－基金项目：国家电力投资集团有限公司统筹研发经费支持项目ｔｉａｔｉｖｅｏｆｔｈｅｕｎｉｔｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｐｒｏｃｅｓｓ．“火电机组智能监控系统技术研究与示范应用”（编号Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｉｒ－ｃｏｏｌｅｄｃｏａｌ－ｆｉｒｅｄｕｎｉｔ；ＲＢ；ｌｏｇｉｃｏｐｔｉｍｉｚａ－ＫＹＴＣ２０２０ＨＤ０９）ｔｉｏｎ；ｓｕｂｃｒｉｔｉｃａｌｅｎｇｉｎｅｇｒｏｕｐ；ｐｒｉｍａｒｙｗｉｎｄｍｏｔｏｒｂｌａｄｅ；收稿日期：２０２２－０６－２３ｍａｉｎｓｔｅａｍｐｒｅｓｓｕｒｅ作者简介：赵磊（１９８４－），硕士，高级工程师，研究方向为电力系统设备检修；包立军（１９７９－），高级工程师，研究方向为电气工０引言程及其自动化；赵太磊（１９９４－），研究方向为电力系统自动化；庄伟（１９８８－），硕士，研究方向为电厂自动化控制；康磊ＲＢ是指在火电机组辅助前端机器与机械运行过程中（１９７５－），高级工程师，研究方向为电厂自动化控制。对故障高速减负荷的技术，通过该方式确保机组在相对稳20231期１８３

1电工技术发电厂［１］。ＲＢ可作为描述机组或机组定的条件下排除负荷运行留３台磨煤机），主蒸汽压力设定值维持当前压力３０ｓ，终端控制系统在发生故障或存在异常环境下的运行稳定性然后以０．７ＭＰａ／ｍｉｎ的速率滑压至目标值１２．５ＭＰａ，给与适应性，属于在故障条件下机组运行能力的主要验证方煤量以１００％／ｍｉｎ的速率降低至５５％锅炉主控对应煤量式。目前，这项控制措施已被广泛应用到各个领域，包括（汽泵跳闸，电泵联启保留７０％锅炉主控对应的煤量；汽水泵系统运行、引风机或送风机机组运行故障等［２］。随着泵跳闸，电泵未联启保留５５％锅炉主控对应的煤量），各机组设备的升级改造，机组运行特性发生变化［３－４］，需根级过、再热减温水调门超驰关闭。据实际情况优化原ＲＢ控制策略。文献［５］提出了６２０ＭＷ超临界机组辅机故障减负荷２机组ＲＢ控制策略逻辑优化功能控制优化与应用，通过针对性的优化参数和策略，避２．１送、引风机动叶控制器逻辑优化免了ＲＢ过程中过热度“虚高”引起的给水流量及机组负荷波动，减弱了ＲＢ过程中各参数的相互副作用，较大幅由于送、引风机ＲＢ发生时，机组运行工况发生剧烈度地提升了ＲＢ过程中炉膛压力控制的安全余裕，但是存变化，为防止ＲＢ过程中送、引风机动叶失速，将其在自动状态下最大出力限定从１００％减至８５％［９］。同时，引风在自动控制效果不佳的问题。针对上述问题，本文针对机组升参数改造后ＲＢ试验机动叶调节器采用２台送风机动叶平均指令作为前馈，当过程中出现的具体问题，有针对性地提出了控制策略逻辑送风机停运时，其指令迅速变为０，这对处于自动模式下优化，从而实现ＲＢ控制功能［６］。以某电厂一期工程装机运行的引风机动叶调节产生较大扰动，炉膛出现短暂的正容量为２．０×６３０ＭＷ的机组为例，机组原设计的ＲＢ功压过程，针对该情况，将２台送风机动叶平均指令改为总能包括：触发送风ＲＢ，目标煤量为５５％锅炉主控对应煤风量指令作为引风机动叶调节器的前馈。量，负荷降至３６０ＭＷ，延时１３０．０ｓ，送风ＲＢ自动复２．２一次风机动叶控制器逻辑优化位；引风机运行时，目标煤量为５５％锅炉主控对应煤量，为防止ＲＢ过程中一次风机动叶失速，将一次风机在负荷降至３６０ＭＷ，延时１３０ｓ，引风ＲＢ自动复位。针对自动状态下最大出力限定从１００％减至８５％。此外送、引这种工况，本文对ＲＢ的控制策略逻辑优化方法展开全新风机ＲＢ发生后，仅保留３台磨组通风，一次风系统通流的设计研究，并优化机组运行期全过程安全性与稳定性。阻力骤增，容易造成一次风母管的压力突增，风机运行接近不稳定工况区，情况严重时导致一次风机发生喘振。针１ＲＢ触发逻辑与ＲＢ动作结果描述对该情况，在非一次风机ＲＢ控制发生时，需以一定速率超驰关一次风机动叶，以实现优化［１０］。ＲＵＮＢＡＣＫ回路包含的辅机有２台送、引风机，２台一次风机和３台给水泵。单台辅机出力除电动给水泵出力２．３ＲＢ过程中主蒸汽压力、主蒸汽温度优化控制为４０％外，其余均是５５％，当单侧辅机跳闸后，机组的风烟系统和给水ＲＢ发生后，机组主蒸汽压力设定值最大带负荷能力（辅机的最大出力）低于当前锅炉主控输均以０．７ＭＰａ／ｍｉｎ的速率降至目标压力，并未区分不同的出时，触发机组ＲＢ［７］。机组ＲＢ触发后，机组运行方式［１１］。一般来说，送、引风机ＲＢ时，主蒸汽压力ＲＢ工况由ＣＣＳ（协调控制）方式切至汽轮机跟随的运行方式，同的下降速率滞后于一次风机ＲＢ时的降压速率，由于ＲＢ时汽轮机主控闭锁增加（此信号持续１ｍｉｎ），且屏蔽燃料发生后，机组处于汽轮机跟随运行方式，设置固定的降压主控设定值与实际值偏差大于手动的条件（此信号持续速率，容易造成ＲＢ过程中汽轮机的综合阀位指令下降速１００ｓ）。率变慢，进而影响机组负荷的下降速度，因此需根据机组送、引风机ＲＢ：磨煤机按照Ｆ－Ｃ－Ｄ－Ａ－Ｅ－Ｂ的顺序依［１２］。同时，不同的ＲＢ工况设置适应机组情况的滑压速率次停运运行磨煤机直至磨煤机运行台数等于３台，主蒸汽机组满负荷运行时减温水量大，ＲＢ发生后减温水门均全压力设定值以０．７ＭＰａ／ｍｉｎ的速率滑压至目标值１２．５关，造成锅炉的给水流量产生较大波动，对汽包水位影响ＭＰａ，给煤量以１００％／ｍｉｎ的速率将低至５５％锅炉主控对较大，建议ＲＢ试验前加强炉膛水冷壁处的吹灰，增加水应煤量，各级过、再热减温水调门超驰关闭［８］。冷壁的吸热量。一次风机ＲＢ：磨煤机按照Ｆ－Ｃ－Ｄ－Ａ－Ｅ－Ｂ的顺序依次停运运行磨煤机直至磨煤机运行台数等于３台，主蒸汽压２．４给水泵ＲＢ触发逻辑优化力设定值以０．７ＭＰａ／ｍｉｎ的速率滑压至目标值１２．５由于本机组汽轮机通流改造后，小机工作汽源参数下ＭＰａ，给煤量以１００％／ｍｉｎ的速率降低至５５％锅炉主控对降，且机组改为空冷后，相对于湿冷，背压上升，导致在应煤量，各级过、再热减温水调门超驰关闭。夏季高背压情况下，２台汽泵独立运行机组带满负荷吃给水泵ＲＢ：磨煤机按照Ｆ－Ｃ－Ｄ－Ａ－Ｅ－Ｂ的顺序依次停力，因此存在３台给水泵并列运行的工况。给水泵原ＲＢ运运行磨煤机，直至磨煤机运行台数等于３台（汽泵跳触发逻辑未考虑３泵运行及１汽泵１电泵运行工况时的给闸，电泵联启保留４台磨煤机；汽泵跳闸，电泵未联启保水最大出力，导致当机组负荷大于３６０ＭＷ，锅炉主控输１８４www.chinaet.net中国电工网

2发电厂电工技术出大于７０％，３台给水泵并列运行时，运行人员手动打闸续表１台汽泵后，机组最大带允许负荷能力由１２５％减至运行辅助环境／设备数量／型号平衡通风—７０％，此时锅炉主控输出大于机组最大带负荷能力，从而动叶可调轴流式引风机２台触发给水泵ＲＢ（正常情况下１汽泵１电泵运行机组可带给水系统运行５０％ＢＭＣＲ容量的设备２台８０％以上负荷）。针对该情况，优化给水泵ＲＢ触发逻辑，汽动给水泵组１台优化时需充分考虑３泵运行及１汽泵１电泵运行工况，并电动调速给水泵３０％ＢＭＣＲ容量的设备２台分散控制系统（ＤＣＳ）艾默生公司的ＯＶＡＴＩＯＮ系统．软件版本为３．６．０针对不同工况分别设置电泵的最大带负荷能力：汽泵跳闸，电泵刚刚联启时，最大带负荷能力为１５％；汽泵跳完成描述试验环境与试验中相关设备后，将从下述４闸，电泵联启且并泵完成时，最大带负荷能力为２５％；单个方面分析设计方法的优化性能。台电泵正常运行时，最大带负荷能力为３０％。这样既保证３．１送、引风机ＲＢ动态试验ＲＢ发生后机组的正常运行，又不会危害重要辅机的安全。２０１９年６月１５日９时２分６秒，在Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ磨运行条件下，对集成在Ａ侧的机组进行了Ａ侧送、引２．５ＲＢ过程炉膛压力优化风机ＲＢ动态试验。试验中，９时２分６秒，现场技术指机组发生ＲＢ后，负荷的大幅度下降，导致给煤量大导人员与运行监测人员在发现机组运行存在异常后，采幅减小，总风量随煤量下降，炉膛压力在ＲＢ初期产生较用就地手动跳闸的方式，进行１１引风机的运行出力；１ｓ大偏差。根据以往经验，其下降量在１５００～２０００Ｐａ左后，１１送风机联锁跳闸，触发引风机ＲＢ。同时Ｃ、Ｄ磨右，对锅炉稳定燃烧造成威胁，因此设计炉膛压力偏差控依次跳闸（间隔５．０ｓ），空冷燃煤机组在协调运行条件制器，如图１所示。下，主动切换控制方式，由自动控制转换为随机跟随控制，对应时刻机组的滑压运行速率为０．７ＭＰａ／ｍｉｎ。记炉膛压力录这期间的空冷燃煤机组的各个参数变化过程，并将记录ΔΔ结果作为送、引风机ＲＢ动态试验结果，具体内容见K∫主控Σ表２。Δ制器TK∫TRΣ表２送、引风机ＲＢ机组主参数记录T炉膛压力TR控制指令ＲＢ机组主参数试验前最低最高设定值机组负荷／ＭＷ６３１．０３６３．６６３１．３６３０图1炉膛压力偏差控制器总燃料量／（ｔ／ｈ）３１１．５１６６．７３１１．８—采用纯比例作用设计炉膛压力偏差控制器，可根据试机前压力／ＭＰａ１６．６１４．８１６．８１６．７～１４．７炉膛压力／Ｐａ－１４５．０－３３２．０９３６．５－１４０验情况设定控制器参数大小。设计主要目的是：当炉膛压总给水流量／（ｔ／ｈ）１５３２１００６１７３８—力大幅度波动时，不再是主控制器单独负责调节压力，控一次风压／ｋＰａ９．７３７．６１９．７５９．７５～８．０４制器的输出让偏差控制器担负起调压任务，快速调节炉膛主汽温度／℃５８２．１５７１．８５８３．４—压力，克服炉膛压力剧烈波动；当炉膛压力恢复至正常变再热汽温／℃５７９．７５３８．３５８０．１—汽包水位／ｍｍ－７．７２－１１５．２３０．２－２０化时，偏差控制器失去作用，恢复至主控制器正常调节炉总风量／（ｔ／ｈ）２７２９．２１６３４．２２７５０．２２７４０～１５２０膛压力。由表２可知，炉膛负压９３６．５Ｐａ为最高值，记录时间３ＲＢ动态试验与结果分析为９时２分２０秒；炉膛负压在－１５８．５Ｐａ条件下已稳为了证明本文提出的控制策略在实际应用中具有优化定，记录时间为９时４分１秒；汽包水位－１１５．２ｍｍ为效果，对ＲＢ进行动态试验，并根据试验结果，分析控制最低值，记录时间为９时５分２５秒；汽包水位在３．２ｍｍ策略的优化性能。为了保证试验的真实性与可行性，需在条件下已稳定，记录时间为９时８分２２秒。试验前布设动态试验环境。选择某电厂２．０×６３０ＭＷ亚３．２一次风机ＲＢ动态试验临界机组为研究对象，机组运行方式与机组运行中的辅助２０１９年６月１５日１０时１６分２秒，在Ａ、Ｂ、Ｄ、条件见表１。Ｅ、Ｆ磨运行条件下，现场技术人员对集成在Ｂ侧的一次风机进行了ＲＢ动态试验。１０时１６分２秒，运行人员从表１机组运行方式与机组运行辅助条件就地手动跳闸１２一次风机；３ｓ后，一次风机ＲＢ被主动运行辅助环境／设备数量／型号触发。同时，Ｆ、Ｄ磨依次跳闸（间隔５．０ｓ），空冷燃煤机正压直吹式制粉系统—锅炉１台组在协调运行条件下，主动切换控制方式，由自动控制转中速辊式磨煤机６台／ＺＧＭ１２３Ｇ型号，按照前后墙布置，前后各３台换为随机跟随控制，对应的运行速率为０．７ＭＰａ／ｍｉｎ。记20231期１８５

3电工技术发电厂录这期间的空冷燃煤机组的各个参数变化过程，并将记录泵勺管最大开至８０％，１２汽泵转速５１５７．２０ｒ／ｍｉｎ为最大结果作为一次风机ＲＢ动态试验结果，具体内容见表３。值，记录时间为１１时４６分３２秒。３．４自动控制效果整体测试表３一次风机ＲＢ机组主参数记录ＲＢ机组主参数试验前最低最高设定值将本文控制方法和传统的机组ＲＢ控制方法进行对比机组负荷／ＭＷ６０２．５３５７．６６０２．７６００分析试验，以设备是否正常运行为试验指标，试验方法为总燃料量／（ｔ／ｈ）２８６．７１６６．２２８７．８—模拟辅机跳闸故障，机组安全平稳地降至安全负荷为合机前压力／ＭＰａ１６．６１２．８１６．７１６．７～１２．７格，该标准仅设置合格和不合格。测试结果如图２所示。炉膛压力／Ｐａ－２１７．０－１２９８．７５５４．４－６０总给水流量／（ｔ／ｈ）１５３８９７６１７４８—一次风压／ｋＰａ９．６３６．８１９．７５９．７５～８．０４主汽温度／℃５８３．１５６４．８５８３．７—再热汽温／℃５８４．２５５２．３５８４．７—汽包水位／ｍｍ－６．７２－１１９．２１０．２－２０总风量／（ｔ／ｈ）２５２９．２１５８６．２２５５０．２２５４０～１５７０由表３可知，炉膛负压－１２９８．７Ｐａ为最低值，记录时间为１０时１６分１２秒；炉膛负压５５４．４Ｐａ为最高值，图2自动控制效果测试记录记录时间为１０时１６分２４秒；炉膛负压在－１４９．７Ｐａ条由图２可知，本文控制方法的１００次试验中，累计发件下已稳定，记录时间为１０时１９分２８秒；汽包水位生２次机组未安全平稳地降至安全负荷，成功率为９８％；－１１９．２ｍｍ为最低值，记录时间为１０时１９分３５秒；汽传统控制方法的１００次试验中，累计发生９次机组未安全包水位在－８．６２ｍｍ条件下已稳定，记录时间为１０时２３平稳地降至安全负荷，成功率为９１％，不合格次数明显高分３３秒。于本文控制方法。由此表明本文控制方法有效保障了机组３．３给水泵ＲＢ动态试验在事故工况下的安全运行。２０１９年６月１５日１１时４６分１６秒，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、３．５试验结果讨论Ｅ磨运行，进行给水泵的ＲＢ试验。１１时４６分１６秒，现综合上述试验结果可知，送、引风机ＲＢ，一次风机场技术人员对从１１汽动给水泵，采用了就地手动跳闸的控制方式；２ｓ后，电动给水泵呈现联锁启动状态；１ｓＲＢ，汽泵跳闸后联电泵ＲＢ试验结果合格，说明了本文提出的ＲＢ控制策略具有显著的优化特性。本文设计结合了后，给水泵中的ＲＢ被触发。同时，Ｃ磨跳闸，空冷燃煤机组改造后的运行需求与运行特点，在实际应用中有效地机组在协调运行条件下，进行了控制方式的主动切换，机组维持当前压力３０．０ｓ，然后滑压运行至１２．５ＭＰａ，速降低了现场技术人员的控制作业操作强度，实现了对机组率为０．７ＭＰａ／ｍｉｎ。记录这期间的空冷燃煤机组的各个参运行稳定性与可靠性的同步提升，保证了机组运行控制过数变化过程，并将记录结果作为给水泵ＲＢ动态试验结程的自动化、智能化与主动化。在ＲＢ控制的全过程中，果，具体内容见表４。执行的联锁控制行为均正确，且ＲＢ机组主参数在运行中均被控制在预警范围内。由此可知，本文设计的控制方法表４给水泵ＲＢ机组主参数记录有效优化了ＲＢ控制策略，解决了控制过程中出现的ＲＢ机组主参数试验前最低最高设定值问题。机组负荷／ＭＷ６０４．５４３０．６６１０．７６１０总燃料量／（ｔ／ｈ）３０２．７２１２．２３０７．８—４结语机前压力／ＭＰａ１５．９１５．０１１６．３１６．０～１５．１炉膛压力／Ｐａ－７９．２－７０６．３－５４．０－６０本文以某电厂一期工程装机容量２．０×６３０ＭＷ的机总给水流量／（ｔ／ｈ）１４２５６３４１６１３—一次风压／ｋＰａ９．４８８．１２９．５５９．５０～８．０４组为例，从几个方面优化机组ＲＢ控制策略逻辑，并通过主汽温度／℃５８０．７５７０．８５８２．７—动态试验论证的方式，证明了本文优化策略具有一定的可再热汽温／℃５８３．２５５２．３５８４．７—行性。但在进一步研究试验结果中发现，ＲＢ发生后，再汽包水位／ｍｍ１１．３－１２５．２６２．３－２０热汽温下降较快，应增加动作过、再热烟气挡板的逻辑，总风量／（ｔ／ｈ）２８２０．２２０１２．２２８２９．２２８２０～２０２３超驰开大再热烟气挡板，进一步减少运行人员的操作量。由表４可知，炉膛负压－７０６．３Ｐａ为最低值，记录时改造后，在满负荷运行后，机组减温水量约等于３００．０ｔ／间为１１时４６分１９秒，炉膛负压在－８１．７Ｐａ条件下已稳ｈ。这种现象对于机组存在较大的经济方面影响，因此建定，记录时间为１１时４６分５８秒。汽包水位－１２５．２ｍｍ议优化锅炉前、后上层二次风门及ＳＯＦＡ风门的开度曲为最低值，记录时间为１１时４９分２５秒，汽包水位在线，同时加强锅炉水冷壁处的吹灰，改善减温水系统的运９．０２ｍｍ条件下已稳定，记录时间为１１时５３分７秒，电（下转第２０１页）１８６www.chinaet.net中国电工网

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