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1、杭州地铁秋涛路站基坑施工管涌分析处理论文.freel,车站宽度18.9m,采用双层双跨箱形框架结构,顶板覆土埋深约5.0m,底板埋深约18.0m,车站围护结构采用φ1000750钻孔咬合灌注桩,插入比约为1∶0.8。2工程地质和水文地质根据工程详细勘察报告,.freel。承压水主要分布于深部的⑧-1层中细砂和⑧-3层圆砾夹卵石中,水量较丰富。隔水层为上部的粘性土层(⑤、⑥层),承压水头埋深约在地表下5.00m,即黄海高程3.62m。3工程特点(1)基坑开挖深度较大,最深达18m;(2)基坑周围地下管线密集,邻近建筑物多,环境条件较差;(3)基坑地层主要为砂质粉土,开
2、挖时极易产生侧向变形、开挖面隆起而引起边坡失稳及基坑涌水等不利现象;(4)基坑底有淤泥质粉质粘土下卧层(层面距离坑底约5m),该层物理力学性质指标尚可,渗透系数较小,对于坑底抗管涌比较有利。总之,场区地下水位高、土渗透系数大。同时粉土、粉砂地层对基坑涌水极为敏感,围护结构一旦漏水影响范围很大,因此地下水位的控制和保证围护结构的止水性能是工程成败的关键。4管涌情况工程由于受拆迁及秋涛路交通疏解的影响,为确保总工期不变,将车站以秋涛路为界,分为东、西两区施工。在秋涛路中心(主体17轴处)设临时封堵墙(咬合桩墙),先封闭东区基坑,进行东区基坑开挖和主体结构施工。开挖自20
3、04年8月11日开始,2005年1月6日结束。施工期间共出现2次管涌,第一次管涌时间为2004年11月2月下午17∶10,管涌点位于第11段基坑南侧273号～274号桩间坑底,到20∶30处理完共涌出泥砂约240m3。涌水前第11段基坑已基本开挖到设计标高,开始进行清底。273号～274号桩间渗漏处理也接近基底。管涌造成基坑南侧(距基坑边约20m)1幢三层居民楼向北侧倾斜,围墙出现裂缝,裂缝宽度最大达10cm左右;南侧原婺江路面下沉,最大下沉量约50cm;婺江路地下水管开裂,造成自来水供应中断。管涌波及范围:273号～274号桩向南最远达44.5m,向东约39.7m
4、,向西约12m。第二次管涌时间为2005年1月10日下午14∶10,管涌点位于第8段基坑内,距第9段底板(已浇注完成)端头约5m处。管涌前第8段基坑垫层、防水板及细石砼保护层已施工完。到20∶10处理完共涌出泥砂约40m3左右。处理过程中发现基坑南侧距第一次管涌点以西约10m处地面出现轻微裂缝,最大裂缝宽约5mm,长约10m,沿基坑纵向分布,影响范围向南最远达20m左右。地面最大沉降3cm。未造成其它建筑物损坏。两次管涌点平面位置示意如图1,立面示意见图2、图3。5管涌原因5.1第一次管涌主要原因为咬合桩开叉,根据施工记录,273号、274号桩成孔过程中因套管钻头变
5、形,造成桩垂直度偏差。8m以后两桩之间出现开叉,开挖到坑底后开叉量达15cm左右。根据施工记录和实际开挖情况,基坑开挖到7m后,即提出在桩后施作3根高压旋喷桩,旋喷深度根据经验确定为基底下3m的止水加固方案。根据抗管涌稳定性验算,此时实际水力梯度大于临界水力梯度,随着基坑开挖深度的增加随时可出现管涌失稳破坏。如图4所示,可通过式(1)验算基坑底部稳定性。Ks=ic/i(1)式中:Ks———抗管涌或抗渗流稳定性安全系数,取1.5～2.0;ic———坑底土体临界水力梯度,ic=(Gs-1)/(1+e);Gs———土粒比重,取2.7;e———坑底土体天然空隙比,取0.85
6、;i———坑底土体渗流水力梯度,i=h,取坑内外水头差h,L=14.5+2×3(旋喷桩深入基底下3m计)。经验算,当旋喷桩深入基底下3m时:Ks=ic/i=0.919/0.71=1.29(1.5～2.0)验算结果表明,咬合桩开叉处旋喷桩止水帷幕的深度没有满足抗管涌稳定性要求(经验算止水帷幕深度应伸入基坑底以下不小于5m)。显然,咬合桩开叉以及旋喷加固措施不够是发生管涌的主要原因。5.2第二次管涌管涌发生后立即将漏水处防水板揭开,发现漏水点位于接地网沟槽处,直径约20～30cm,水流方向自东向西(即由第9段底板下流出)。由于管涌前基坑内降水工作曾因停电而停止降水半小时
7、,坑内水位升高,地下水沿接地网沟槽涌出并突破较薄弱的接地网沟槽垫层而涌入基坑。管涌处理进行约2小时后,发现第10段基坑南侧(24轴处)地表有2～5mm宽裂缝,同时测得位于24轴处的坑外水位监测孔S多。据此推断,基坑24轴附近的咬合桩在底板以下开叉,基坑外潜水从基底以下咬合桩开叉处进入基坑内。此次管涌发生的主要原因:(1)由于坑底以下咬合桩开叉使坑内外地下水连通,1月10日中午停电后,基坑内降水中断,坑外水位升高,坑内外水头差增大,抗管涌稳定安全系数降低,从而导致管涌发生。(2)坑内降水中断后,也使坑内水位上升,并对底板产生压力,结构较松散的接地网沟槽回填土受到破
