气液两相流研究读书笔记

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1、气液两相流研究读书笔记一铅直气液两相管流1阻力系数法大庆石油学院水力学教研室陈家琅等于1979年，在前人工作的基础上，将气液两相流动的流动型态和滑脱损失等影响计入两相阻力系数之中，根据油田自喷井的生产数据，得出了计算铅直多相流动压力梯度的阻力系数法。λ——铅直管中油、气、水混合物的阻力系数，无因次。λ值在0.1~20之间。λ—Re2关系曲线是根据112口自喷井的生产数据得出的。这些生产数据的范围是：产油量，t/d7~134产水量，t/d0~150产气量，m3/d737~9592含水率，t/t,%0~83生产油气比，m3/t19~657实测井底流压（绝对），Pa6.7×106~10.

2、8×106油层中部深度，m930~1188油管内径，mm622丹斯—若斯方法1961年若斯研究了铅直管中气液两相流动的相关规律，1963年丹斯和若斯对以上成果进行了改进和扩充。若斯在实验室中以长10米的铅直管进行了约4000次气液两相流动实验，获得了约6000个数据点。这些实验数据的范围是：管子的直径，mm32~142.3液相的密度，kg/m3828~1000液相的运动粘度，m2/s1×10-8~337×10-6表面张力，mN/m24.5~72气相折算速度,m/s0~100液相折算速度，m/s0~3.23哈格多恩—布朗方法1965年哈格多恩和布朗针对油、气、水混合物在铅直管中的流动

3、，在装有1、1.25、1.5英寸油管的457米深的实验井中进行实验4奥齐思泽斯基方法奥齐思泽斯基方法的组成流动型态所选用的方法泡状流格里菲斯方法段塞流密度项用格里菲斯—沃利斯方法，摩阻压力梯度项用奥齐思泽斯基本人的方法段塞流与雾状流的过渡区丹斯—若斯方法雾状流丹斯—若斯方法5阿齐兹—戈威尔—福格拉锡方法6对铅直气液两相管流压力损失计算方法的评价《人工举升原理》第一卷作者：K.E.布朗对铅直气液两相管流压力损失计算方法的评价计算方法平均百分误差标准误差，%波埃特曼—卡彭特巴克森德尔—托马斯范谢尔—布朗丹斯—若斯哈格多恩—布朗奥齐思泽斯基贝格斯—布里尔阿齐兹等齐里西等-107.3-10

4、8.3-5.5-15.4-1.3-8.6-17.8+8.2-42.8195.7195.136.150.226.135.727.634.743.9二水平气液两相管流1洛克哈特—马蒂内利方法1949年洛克哈特和马蒂内利最先提出了水平管中两相流动压降的一般相关规律，其实验条件为：管子直径1.49~25.80mm，管道长度0.67~15.20m，液相粘度0.6~270mPa•s，压力108~353kPa（绝对），温度15~30℃2贝克方法从1954年至1967年，贝克发表了一系列有关油气混输管道压降计算方法的文章。贝克分析的数据大部分选自150~250mm(6~10英寸)的管道，所以该方法

5、对于直径大于150mm（6英寸）的管道来说效果一般较好。另外，该方法在冲击流时较为准确，管径为300mm（12英寸）时误差约为+10%；环状流时次之；其他流动型态是更次之。3阻力系数法实践表明：其使用范围为：原油运动粘度低于0.5×10-4m2/s,气液比低于120（标准）m3/t,原油含水率低于10%（m3/m3）,混合物的平均流速约为1~5m/s的情况。在油气混输管道的设计中，可以取λ=0.034杜克勒方法（1）杜克勒第一法假设流体是气液两相无滑脱的均匀混合物，此时的持液率（又称真实含液率）等于体积含液率（2）杜克勒第二法气液两相是有滑脱的，但液相速度与气相速度之比沿着管长是不

6、变的。5格雷戈里—曼德汉—阿齐兹方法格雷戈里—曼德汉—阿齐兹方法流动型态计算持液率的方法计算压降的方法泡状流，团状流层状流波状流冲击流环状流，雾状流分散的泡状流休马克阿格雷沃尔—格雷戈里—戈威尔乔拉休马克洛克哈特—马蒂内利贝格斯—布里尔切诺韦思—马丁阿格雷沃尔—格雷戈里—戈威尔杜克勒—威克斯—克利夫兰杜克勒—威克斯—克利夫兰切诺韦思—马丁洛克哈特—马蒂内利（改进的）6泰特尔—杜克勒方法使用泰特尔—杜克勒模型，原油—天然气应在38℃和6669kPa下的水平两相管流进行计算7对水平气液两相管流持液率计算方法的评价曼德汉等推荐的持液率计算方法流动型态持液率计算方法123泡状流，团状流层状

7、流波状流冲击流环状流，雾状流分散的泡状流休马克阿格雷沃尔乔拉休马克洛克哈特—马蒂内利贝格斯—布里尔古兹霍夫等杜克勒等洛克哈特—马蒂内利洛克哈特—马蒂内利休马克杜克勒等洛克哈特—马蒂内利乔拉杜克勒等乔拉乔拉休马克8对水平气液两相管流压力损失计算方法的评价曼德汉等推荐的压力损失计算方法流动型态压力损失计算方法123泡状流，团状流层状流波状流冲击流环状流，雾状流分散的泡状流切诺韦思—马丁阿格雷沃尔等杜克勒等曼德汉等切诺韦思—马丁曼德汉等杜克勒等乔拉贝格斯—布里尔杜克勒等奇泽