××市××实业有限公司水文计算书

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1、**市××实业有限公司油库码头水文水力计算书概述**市××实业有限公司拟在××江干流××河与××江汇合口下游约350m处兴建油库码头。拟建油库码头断面相距下游××大桥约12公里，即**市××镇上游约3公里处。该河段属于××江干流，水面宽，河床深，流量大，水资源十分丰富；同时该河段是感潮河段，潮型为不规则半日周期。根据建设单位初步设计，油库码头主体顺水方向长120m，垂直水流方向8m。设计引桥中线总长64.936m（堤岸外引桥长38m）。码头属于××江干流永久性建筑物。根据《中华人民共和国水法》、《中华人民共和国防洪法》、《中华人民共和国河道管理条例》及省水利厅的有关规定，凡属河

2、道管理范围内的永久性建筑物，都必须进行水文水力分析计算，以分析、评估其对河道行洪和对水流形态的影响。由于××河的流量相对于××江的流量是很小的，因此，在本计算中××河的影响未考虑在内。水位、河底高程均以珠江基面表示。一、计算标准根据《防洪标准》（GB50201-94）和××大堤的防洪标准，在本计算中，按50年一遇的设计洪水对拟建油库码头进行水文水力分析计算。二、基本资料本计算根据××省水利厅2002年颁布的《××河道设计洪潮水面线（试行）》中的水文特征值进行分析计算。河道地形资料采用由**市××实业有限公司提供的由××市××江7**市××实业有限公司油库码头水文水力计算书航务建

3、筑工程公司于2002年9月测绘的1：5000油库码头水深地形图。根据××省水利厅2002年颁布的《××河道设计洪潮水面线（试行）》中的设计和现状两套洪潮水面线成果，分别线性插补得拟建油库码头的设计和现状洪水特征值（见表一）。本计算从××江现在的河流状况考虑，采用现状洪潮水面线进行计算。表一：拟建油库码头设计水文特征值表重现期（年）设计水位（m）现状水位（m）流量（m3/s）1008.237.6847894507.967.4245945207.607.0443074一、壅水计算**市××实业有限公司油库码头所处的××江干流河段属感潮河段，潮型为不规则半日周潮。由于油库码头建成后，

4、给原来过水断面的水流构成一定的压缩，因此对行洪产生障碍，并在上游产生壅水现象，而且壅高的水位将向上游延伸，形成壅水曲线。由于拟建油库码头所处河段受潮水影响，因此洪水的形成存在两种情况。第一种、洪水为主潮水相应；第二种、潮水为主洪水相应。其中第二种情况发生的五十年一遇设计洪水相对于第一种情况所发生的同频率设计洪水较弱，为安全计，本次计算只选择洪水为主潮水相应时发生的设计洪水进行分析计算。最大壅水值的大小与通过断面的流量、码头的形状及大小等因素有关。本计算中码头的大小按实体法进行计算。7**市××实业有限公司油库码头水文水力计算书由于码头的承台、引桥和靠船码头具有桥的本质属性，因此

5、最大壅水值的计算采用美国Colorado州大学Liubradley和Pcate的经验公式进行。（1）式中：Q：设计流量（m3/s）；B:工程前过水断面宽（m）；：重力加速度，（取=9.80m3/s）；h1:最大壅水时相应水深（m）；h：码头河段工程前的正常水深（m）；M：码头压缩比(采用面积压缩比)。计算结果见下表。表二：最大壅水高度及壅水曲线长度成果表设计标准最大壅水值（m）壅水曲线长度（m）50年一遇0.0122665.3断面面积（）河宽（m）压缩比216919300.987壅水曲线全长计算公式：L=L0+LN（2）式中：L：壅水曲线全长（m）；L0:最大壅水断面至码头断面

6、的距离（m），；7**市××实业有限公司油库码头水文水力计算书为系数（=0.05），为弗汝德数（），I为水面比降；LN：最大壅水断面至回水终点距离（m），本计算将壅水曲线近似地看作二次抛物线，即L=2dZ/i。式中：i为河床纵坡，本次计算用设计水面坡降代替，dZ为壅水高度。计算结果见上表。一、冲刷计算1、一般冲刷计算由于码头建成后码头占用过水断面面积，压缩天然水流，引起码头上游水头壅高，码头断面流速及相应的挟沙能力增大，产生整个断面河床的冲刷。这种冲刷达到水流与泥沙运动产生相对平衡时的冲刷坑深度，即谓之一般冲刷深度。由于没有拟建油库码头河段河床泥沙颗粒级配资料，在本计算中，假定

7、拟建码头位置是砂岩质河床，一般冲刷深度可用包尔达柯夫公式进行估算：（3）式中：：为一般冲刷后的垂线水深；：为冲刷前相应的垂线水深；：为冲刷系数。（1）码头压缩系数码头压缩系数按下面公式计算：（4）7**市××实业有限公司油库码头水文水力计算书式中：：某一设计洪水的垂线平均流速（）；：码头跨度（）。（1）冲刷系数计算冲刷系数是拟建码头断面需要过水面积与供给面积之比。（5）而式中：：为设计流量（m3/s）；：为冲刷系数；：为冲刷前码头有效过水面积（）；：为设计流速（）。计算结果见附表《断面流量、