一起220kV线路跳闸行为分析

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1、一起220kV线路跳闸行为分析一起220kV线路跳闸行为分析　　XX年8月30日，220kV祥东线保护动作跳闸，相关保护动作信息：　　220kV东平变：　　1）、RCS-902A保护装置　　21：41：纵联距离动作出口　　纵联零序方向动作出口　　故障测距：L＝　　故障相别：A　　故障相电流：　　故障零序电流：　　2）RCS-931AM保护装置　　21：41：电流差动保护出口　　纵联零序方向动作出口　　故障测距：L＝　　故障相别：A　　故障相电流：　　故障零序电流：　　故障差动电流：　　220kV祥周变：　　1）RCS-902A保护装置　　21：44：工频变化量阻抗保护动作　　21：44：

2、距离I段保护动作　　21：44：纵联距离保护动作　　21：44：纵联零序方向保护动作　　21：44：重合闸出口动作　　故障测距：L＝　　故障相别：A　　故障相电流：　　故障零序电流：　　2）RCS-931AM保护装置　　21：44：工频变化量阻抗保护动作　　21：44：电流差动保护出口　　21：44：距离I段动作　　21：44：重合闸出口动作　　故障测距：L＝　　故障相别：A　　故障相电流：　　故障零序电流：　　故障差动电流：　　220kV祥东线全长，为祥周变送至东平变的220kV线路，也是东平变目前唯一的220kV电源；根据跳闸当时天气情况、祥东线两侧的保护动作信息和故障录波数据分析，

3、初步判断跳闸为雷击线路瞬间故障造成，故障点距祥周变侧约10km左右，属于祥东线内部故障，且在祥周变侧的距离I段保护范围内。因东平变为终端站，按中调安排，220kV祥东线东平变侧线路保护功能投入，出口压板退出，东平变主变220kV、110kV中性点均接地运行；祥东线祥周变侧线路保护功能及出口压板均投入，重合闸方式为三重，长延时，祥周变站内有一台主变220kV、110kV中性点均接地运行。故障时由祥周变侧开关切除瞬时故障后，开关重合成功。　　东平变RCS-902A、RCS-931AM工频变化量距离保护，是南瑞继保特有的保护。其工频变化量距离继电器测量工作电压的工频变化量的幅值，动作方程为：　

4、　︱△Uop︱＞UZ=＞0　　对接地故障：Uopф＝Uф－×ZZD，ф＝A，B，C，　　其中ZZD为工频变化量整定阻抗，按定值单即为Ω；UZ为动作门坎，取故障前工作电压的记忆量，即正常运行时系统相电压；△Uop为整定阻抗处工频电压量变化量；Uф、Iф为故障时保护安装处电压、电流，对祥东线东平变侧即为、-；K为零序补偿系数，按定值单为；3I0为自产零序电流，按故障录波为。将以上数据代入方程得：Uopф＝－×=，则︱△Uop︱=︱Uop-Uopф︱=︱UZ-Uopф︱　　因为祥周变是电源端，东平变是纯负荷端，故祥东线A相接地时，流入东平变的祥东线电流，A相是零序电流，BC两相是负荷电流外加A

5、相零序电流对BC两相的零序互感电流分量。因此，东平变祥东线RCS-902A、RCS-931AM保护装置只是监测到A相电流发生改变，变为零序电流，但工频变化量距离继电器使用的是正序电流。由于东平变祥东线A相的正序电流为0，其RCS-902A、RCS-931AM工频变化量距离继电器不能进行故障判断，故未动作。　　与东平变祥东线RCS-902A、RCS-931AM工频变化量距离保护相似，其接地距离继电器也是使用正序电压电流和零序电流进行正反方向故障判断的。流入东平变祥东线RCS-902A、RCS-931AM的A相电流是零序电流，其相位超前零序电压90°，但零序电压与A相正序电压相位相反，故零序

6、电流滞后A相正序电压约90°。这个零序电流是流入东平变母线的，对于接地距离继电器，可看成滞后A相正序电压90°的接地故障“正序”电流，故属于接地距离保护正方向动作范围。　　单相接地故障时:故障电压Uф=m×Iф×Zzdpn×(1+K)，ф＝A，B，C。　　其中Zzdpn为距离保护整定阻抗，按定值单，接地距离Ⅰ段为Ω、0S，接地距离Ⅱ段为Ω、，接地距离Ⅲ段为Ω、3S；Iф为故障时保护安装处电流，对祥东线东平变侧即为，Uф为Iф产生的电压，故障录波实际电压为，当Uф小于时，保护应动作，当Uф大于时，保护不应动作，；K为零序补偿系数，按定值单为；m为可靠系数，m为时应可靠动作，m为时应可靠不动

7、作。将以上数据代入方程得：　　对于接地距离Ⅰ段，当m为时，Uф＝m×Iф×Zzdpn×(1+K)=×××(1+)=　　对于接地距离Ⅱ段，当m为时，Uф＝m×Iф×Zzdpn×(1+K)=×××(1+)=　　对于接地距离Ⅲ段，当m为时，Uф＝m×Iф×Zzdpn×(1+K)=×××(1+)=。但接地距离Ⅲ段时限为3S，故接地距离Ⅲ段可靠不动作。　　又因为RCS-902A、RCS-931AM保护装置均无接地距离Ⅳ段，由以上分析，祥东线A