塔机附着验算计算书

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1、塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ40（4708）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)48塔身宽度B(m)1.45起重臂长度l1(m)47平衡臂长度l2(m)12.8起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)0.9工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tk1(kN·m)110工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN·m)620非工作状态倾覆力矩标准值Mk'(kN*m)355.37附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m)1.8二、风荷载及附着参数附着次数N2附着点1到塔机的横向距离a1(m)7.2点1到塔机的竖向距离

2、b1(m)6.4附着点2到塔机的横向距离a2(m)6.33点2到塔机的竖向距离b2(m)4.93附着点3到塔机的横向距离a3(m)5.94点3到塔机的竖向距离b3(m)4.83附着点4到塔机的横向距离a4(m)6.44点4到塔机的竖向距离b4(m)6.4工作状态基本风压ω0(kN/m2)0.2非工作状态基本风压ω0'(kN/m2)0.45塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'

3、工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk'第1次附着21.321.31.421.951.951.181.230.3180.747第2次附着3311.71.721.951.951.381.470.4511.081悬臂端48152.211.951.951.922.160.8062.041附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×0.9=0.417kN/m2、扭矩组合标准值

4、Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.417×472-1/2×0.417×12.82=426.416kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9×(110+426.416)=482.774kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=83.222kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座3处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座3处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产

5、生的扭矩由支座3处的附墙杆承担）,水平内力Nw=20.5RE=117.694kN。计算简图：塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=41.634°α2=arctan(b2/a2)=37.913°α3=arctan(b3/a3)=39.116°α4=arctan(b4/a4)=44.822°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=34.177°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=38.881°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=39.954°β4=arctan((b4-c/2)/(

6、a4+c/2))=36.845°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。δ11×X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=0T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cos

7、α3×c+1×sinα4×c=0当Nw、Tk同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3+Tk=0T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c+Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2+Tk=0T2p×cosα2×c+T3p×sinα3×c-T3p×cosα3×c-Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2-Tk=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T11

8、2(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a