光伏荷载分析

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1、2.3落煤筒设计落煤筒地面以上高44・3nb内径为8m,根据经验预估筒壁厚0.35m,根部壁厚0.5mo根据《选煤厂建筑结构设计规范》第7.1.4条落煤筒应采用钢筋混泥土结，卸料口布置应符合以下规定：1•卸煤口沿落料高度方向在直径两端应呈90°布置；2•上下层卸料口净距不宜小于筒体周长1/2;3•每一卸料口圆心角不宜大于40。,且卸料口宽度不宜小于lm。根据以上原则，筒壁四周交错布置落煤口，每个洞口尺寸为2.0x2.8m,共布置14个。为防止原煤与死角内自染，尽量提高落煤口高度，筒内采用焦渣混泥土填料，筒壁混泥土强度

2、等级为C30…落煤筒为此建筑物中受力最大的部分，故需要慎重计算。2.3.1主要荷载该工程落煤筒主要承受以下几种荷载：1•上部两条输送机栈桥及筒上建筑的永久荷载、可变载2.筒身外漏部分及相连栈桥的风荷载或地震作用3•筒内储料荷载4•胶带机机头产生的水平向拉力50t5.筒壁外堆料产生的侧压力.其中，胶带机水平向拉力和堆料产生的侧压力为主要荷载。2.3.2堆煤荷载原则上，设计要求生产时落煤筒四周需均匀堆煤。不得形成较大煤堆高差。但考虑清煤过程具有一定的随机性，因此仍需考虑堆煤的不利影响。其堆煤荷载为；除60°角的扇形面积外

3、，料堆其它部分完整，堆料对结构产生压力。侧压力按主动土压力公式计算。2.3.3风荷载计算风荷载标准为0.45KN/m根据《建筑结构荷载规范》先计算筒体风振，具体计算步骤；根据荷载规范附录4,计算筒的周期Tn将筒体分为多个质点，根据总高和每点高度分别求出每点的ai,由ai求出T「，由T"十算求出脉动增大系数匚，再由£求出风振系数p2；根据建筑结构荷载规范可求出各点风荷载，同时可求出风荷载引起的筒根部弯矩M。根据《构筑物抗震设计规范》采用底部剪力法计算，落煤筒内储料荷载可按满筒储料荷载的80%计。并利用瑞利法求出结构自

4、振周期。先将各质点质量水平作用于各质点，求出各质点位移△:,由各质点质量和位移求出自振周期Tlo由自振周期T1可求出水平地震影响系数otl;根据《构筑物抗震设计规范》5.1.5.4条，求出地震作用调整系数的增大系数r

5、h,由r

6、h、ot1求出总地震水平作用力和各质点地震水平作用力FEK和FSKI,由地震水平作用力可求出筒根部弯矩Me—2.3.5荷载工况根据《选煤厂建筑结构设计规范》对筒体结构分为四种工况进行计算；1•筒内满载，外部料堆完整，其它恒载，活载，筒身外露部分及相连接的栈桥的风荷载或地震作用；2.筒内满载，除

7、60。角的扇形面积外，料堆其他部分完整，其它恒载活载；3•筒内满载，外无堆料，沿落煤筒全高作用的风荷载或地震作用，其它恒载，活载；4.筒内卸空，外部堆料完整，其它恒载，活载。对此四种工况分别进行计算，最终确定最不利工况为第二种工况，即在筒内满载情况下，除60°角的扇形面积外，料堆其它部分完整，与其他恒载。活载共同作用的情形。分别计算出各分项结果后,依据《高耸结构设计规范》进行荷载不利组合得出，根部最大弯矩设计值MK=0.9xl55KN如前面按经验值假定筒壁上部厚350mm,钢筋直径500mm,间距150mm,抗裂计算

8、裂缝宽度0.2mm,满足规范要求。落煤筒底部采用伐板基础，主要承受上部大面积堆载机胶带拉力产生的弯矩。根据《建筑地基基础设计规范》地基承载力特征值经深度修正后达580KPa,取筏板厚度l・3m,直径14m,设计竖向压应力值为650mm,均满足承载力要求。由于持力层为卵石，岩土的压缩模量为18KPa,沉降计算经验系数屮s可取0.3,经计算落煤筒基础整体沉降量为198mm,满足规范要求。由于基础向外悬挑过大，筏板上部的筒壁四周均分布布置加劲墙板6道，每道500mm宽，用以抵消基础底板刚度较差的影响，最终底板内配双层受力钢

9、筋，钢筋直径25mm，间距150mm,抗裂计算裂缝宽度0.19mm，满足规范要求。储煤场受力较大部分为落煤筒，落煤筒主要受力有两种，其一为堆煤侧压力；其二为筒顶胶带压力，配筋是正常使用状态下裂缝控制的陪筋。因此，设计中，应针对这些荷载准确慎重计算。