联肢剪力墙抗震性能研究_试验和理论分析

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1、第!4卷第4期!99:年;月文章编号：=999>?;?@A!99:B94>99!">=9建筑结构学报#$%&’()$*+%,)-,’./0&%10%&235$)6!478$64<%.67!99:联肢剪力墙抗震性能研究———试验和理论分析陈云涛，吕西林（同济大学土木工程防灾国家重点实验室，上海!999@!）摘要：为考察规范中有关联肢剪力墙设计条款的适用性和验证一种可以考虑墙肢中性轴的移动和连梁中弯曲、剪切和粘结滑移等各类变形的联肢剪力墙模型的可靠性，本文进行了据规范设计的三片联肢剪力墙的低周反复荷载试验，讨

2、论了恢复力模型的形式，并提出一种可以反映墙肢中性轴的移动和连梁的包含弯曲、剪切和滑移各种变形在内的计算模型用于理论分析。试验结果表明，三个试件均不具备其应有的连梁破坏模式和耗能机制。恢复力模型的骨架曲线可采用带有下降段的三线型或四线型，滞回规律至少应由反映刚度退化、滑移和强度退化的三个参数来决定。计算结果与试验结果的相符证明了模型的有效性。关键词：联肢剪力墙；低周反复荷载试验；恢复力模型中图分类号：NO@C:6=!NO:=C6=文献标识码：

3、———2LJ2&,F2’0(’-0H2$&20,1()(’()M3,3PQR8S%’0($7TOaU,),’A/0(02V2MT(G$&(0$&M*$&W,3(302&X2-%10,$’,’P,I,)R’.,’22&,’.7N$’.Y,O’,I2&3,0M7/H(’.H(,!999@!7PH,’(B!"#$%&’$：Z’$&-2&0$1H21[0H2&2)2I(’03J21,*,1(0,$’3*$&1$%J)2-3H2(&K())3,’+%,)-,’.W23,.’P$-2(’-0$I(),-(020H2(J

4、J),1(G,),0M$*(1$%J)2-3H2(&K())F$-2)7J32%-$30(0,10230$*0H&221$%J)2-3H2(&K())3J21,F2’3H(3G22’-231&,G2-K,0H*%&0H2&-,31%33,$’$’HM302&23,3F$-2)*$))$K2-6

5、$%J),’.G2(F2)2F2’0H(3G22’J%0*$&K(&-*$&(’()M3,36NH2&23%)03$*023033H$K0H(00H23J21,F2’3-23,.’2-(11$&-,’.0$+%,)-,’.W23,.’P$-21(’’$02LH,G,00H22LJ2102-*(,)%&2F$-2(’-2’2&.M-,33,J(0,$’F21H(’,3F$*1$%J)2-3H2(&K())36X2),(G)2HM302&23,3F$-2)1(’H(I2(0&,),’2(&$&]%(-),’

6、2(&2’I2)$J2K,0H-2312’-,’.J(&0(’-(0)2(300H&22J(&(F202&3&2J&232’0,’.30,**’233-2.&(-(0,$’73),JJ,’.(’-30&2’.0H-2.&(-(0,$’0$-231&,G2HM302&23,3&%)236NH2(’()M3,3F$-2)J&$I230$G22**210,I2K,0H0H2(11$&-(’12G20K22’&23%)03$*1$FJ%0(0,$’(’-2LJ2&,F2’06^%&0H2&30%-M3H$%)-2FJ

7、H(3,_2$’F$&22LJ2&,F2’030$,FJ&$I20H2-23,.’F20H$-3,’+%,)-,’.P$-236()*+,%-#：1$%J)2-3H2(&K())3‘J32%-$30(0,10230‘HM302&23,3F$-2)剪力墙是高层结构中经常使用的结构形式，可同时作为竖向承重和水平抗侧向力构件存在。联肢剪力墙表现为剪力墙上开洞，连梁和墙肢刚度比适中，多出现于剪力墙结构和筒体结构之中，其抵抗水平力的方式由实体剪力墙的仅靠截面抗弯转变为由各墙肢基金项目：国家杰出青年科学基金资助项目（"

8、99!";!=）。作者简介：陈云涛（=@C?>），女，江苏徐州人，工学硕士，工程师，现工作单位为上海建筑设计研究院有限公司。抗弯和墙肢轴力组成的力偶共同完成（图=）。设计合理的联肢剪力墙主要靠连梁端部和墙肢底部出现塑性铰来耗散地震能量，并且连梁出铰在先，这使得耗能是在整个构件高度上实现，减小了墙体的破坏程度并易于修复。以往对联肢剪力墙的试验研究多集中在对连梁性能D=E、墙肢间的剪力分配D!E、各种