《南岸锚跨计算书》word版

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1、福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书计算：复核：2006年10月15福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10目录第一章纵向计算…………………………………………………………………21.计算依据及标准……………………………………………………………22.计算模型……………………………………………………………………23.计算荷载及荷载组合………………………………………………………34.结构检算……………………………………………………………………45.结论……………………………………………

2、……………………………11第二章局部计算…………………………………………………………………121.计算依据及标准……………………………………………………………122.计算模型及结果…………………………………………………………12第一章纵向计算15福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10一、计算依据及标准《福州市鼓山大桥初步设计》《公路工程技术标准》JTGB01—2003《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004汽车荷载等级：城-A级桥面宽度：桥面宽38m、

3、42m(详见附图)，桥面设机动车道8个，人行道宽3m(共6m)，中央分隔带宽0.5m。二、计算模型1．本桥计算采用中铁大桥院自主研发的平面有限元计算程序SCDS2006。全桥共采用节点35个，梁元34个，支座两个（边墩约束竖向及顺桥向、1＃墩的约束竖向）。南岸锚跨的截面在锚固段采用与边跨等宽、等高段（b=38m、h=3.46m）相同的外形,锚固段的锚体变高部分作为外荷载。主缆锚面距1＃墩中心线约3.5m，主缆在混凝土锚跨传力距离较短，暂不考虑主缆对锚跨的影响，主缆对1＃墩横梁及支反力的影响在1＃墩横梁设计中另行考虑。南岸锚跨主梁详细

4、情况，见附图1。南岸锚跨平面有限元分析离散图及预应力简图南岸锚跨在北侧与钢箱梁连接，形成连续体系。但是混凝土锚跨跨中箱梁与钢箱梁的刚度（E砼I砼/E钢I钢=2.46）相差大，且北侧钢梁段处于主桥的悬吊跨，所以对锚跨的约束较弱。鉴于以上原因南岸混凝土锚跨按带悬臂简支体系分析计算，北侧钢梁对悬臂端产生的内力作为外荷载加载。2．材料：主梁混凝土：C50预应力钢绞线：R=1860Mpa纵向：顶（底）板束为19（12）φj15.24钢绞线三、计算荷载及荷载组合15福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-101、荷载1.1混凝土锚跨自身荷载

5、1）一期恒载受力面积部分程序自动计入，横隔墙部分以集中力计入。在平面计算中，考虑到简化模型的准确性与计算的安全性，主缆锚固处混凝土实体块混凝土，分两种情况考虑：一、主缆锚体自重由主梁承受，并且均布于锚体分布段主梁上（见一期恒载简图）。二、由于主缆的主动受载作用，考虑主缆锚体自重由主缆承受，这种情况应该是比较合理的，有待于实体分析验证。一期恒载简图(单位:cm)2）二期恒载：g＝120kN/m3）活载冲击系数参照《公路桥涵设计通用规范》，μ＝0.1716偏载系数按1.15计汽车活载横向分配系数＝8×0.5×（1+0.1716）×1.1

6、5＝5.39(计冲击)汽车活载横向分配系数＝8×0.5×1.15＝4.6(不计冲击)4）人群荷载：按3KPa计，15kN/m。5）温度荷载：体系升温：+25°C。体系降温：-25°C。参照《公路桥涵设计通用规范》混凝土梁梯度温度效应：T1=14oC，T2＝5.5oC，反温差取：T1=-7oC，T2＝-2.75oC。1.2北侧钢梁对混凝土锚跨产生的荷载15福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10类别项目N(kN)Q(kN)M(kN-m)恒载0-62917233汽车Mmax-549.6-3887.294074.4Mmin-666

7、9.82213.9-61781.5人群Mmax-159.1-1301.529980.6Mmin-2388.8781-21862.8沉降桥塔4cm1259.4-322.99852.7左锚墩2cm-469.9210.3-11509.7右锚墩2cm198.6-50.71129.7左辅墩2cm34.9-87.37226.3右散鞍墩2cm-393.489.3-1775.4温度升温25℃-70.739.5-1222.6降温25℃69.1-39.11218.32、荷载组合公路桥涵结构纵向计算需分承载能力极限状态、正常使用极限状态及持久状况分别进行

8、检算。1）基本组合（用于承载能力极限状态计算）＝1.1x（1.2x恒+1.4x活+0.5x基础变位+0.7×1.4步道人群+0.7×1.4温度）（计汽车冲击力）2）短期组合（用于正常使用极限状态计算）＝恒+0.7x活+基础变位+步道人