主轴跳动偏差互补偿法

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1、大学毕业设计(论文)主轴跳动矢量模为e3’,e3’因素为:假设①②前后轴承的跳动相同,在或者①②中要求e3相同也就是主轴端面跳动量相同⑴主轴锥孔轴心线对主轴颈轴心同轴度误差,其矢量模为es’⑵前轴承内环孔相对于与它的滚道同轴度误差,其e2矢量模为e2’⑶后轴承内环孔相对对于它的滚道同轴度误差,其e1矢量模为e1’它们相对于主轴径向跳动的影响:①只存在矢量e2情况下,主轴中心线SS的位置产生变动,产生径跳e3,矢量e3其模为:e3’=[(l1+l2)/l1]·e2’=A1·e2’A1为误差传递比。②大学毕

2、业设计(论文)只存在矢量e1情况下,矢量e3其模为:e3’=(l2/l1)·e1’=A2·e1’∵A2>A1,并由假设条件∴前轴承径跳的影响大于后轴承。可以引申理解为一般情况下后轴承精度比前轴承底1∽2级。③es放大了几倍便于观看。矢量e1,e2同时存在同一平面,但方向相反,此时造成径跳矢量e3。若矢量e3与es方向相同,则在300右侧的合成径跳矢量eoc=e3+es,若相反矢量eoc=e3-es。④大学毕业设计(论文)矢量e1,e2同时存在同一平面,但方向相同,此时造成径跳矢量e3。若矢量e3与es方

3、向相同,则在300右侧的合成矢量eoc=e3+es,若相反矢量eoc=e3-es。结论:前后轴承内环的最大径向圆跳动矢量e1和e2,在主轴中心线的同一侧,且在主轴锥孔最大径向圆跳动的相反方向(与④中矢量es方向相反)。同理轴承外环应按上述方法定向装配。对于箱体部件,由于测量轴承孔花费时间较长,可将前后轴承外圈的径向跳动点在箱体内装成一条线即可。上述方法为偏差互补偿法,其前提条件:轴承应具备的条件是径向的跳动的最大偏差具有正弦曲线性质。正弦曲线性质:每转一圈的径向跳动偏差,须与前转发生的偏差处符合。周成配

4、对方式:背对背DB:负荷作用中心在轴承中心线之外,支撑跨距大,悬臂长度小,刚性大,受热伸长游隙增加,不宜卡死。在有力矩负荷作用下刚性增加。面对面DF:负荷作用中心在轴承中心线之内,支撑跨距小,结构简单,装拆方便,轴受拉伸易卡死。支撑短,注意间隙调整。设计刚性主轴基本原则(通常适用于中,重负荷的主轴):在满足其它要求的条件下尽量尽可能的增大轴径,使前部支撑位置和轴头之间的距离短,轴承间距小(前部支撑和后部支撑的距离短)I/D=2∽3倍的比例为优I:最后段的轴承列于最前端的轴承列之间的距离D:前轴承的孔径目

5、录大学毕业设计(论文)1摘要12绪论32.1数控机床技术发展概况32.2课题背景42.3论文的主要内容53数控机床主轴组件设计63.1对主轴组件的基本要求63.1.1旋转精度63.1.2静刚度63.1.3抗振性63.1.4温升和热变形73.1.5耐磨性73.2国内外同类机床资料统计73.3主轴材料的选用73.4主轴的强度校核83.4.1按扭转强度计算83.4.2按弯扭合成强度计算103.5主轴的结构设计113.5.1承间的跨距L113.5.2主轴传动件的布置133.5.3主轴参数的确定143.6主轴强度

6、的精确校核153.6.1疲劳强度安全系数校核153.6.2静强度安全系数校核163.7主轴刚度的校核173.7.1对影响主轴刚度因素做定性分析183.7.2主轴的扭转刚度校核183.7.3主轴的弯曲刚度校核193.7.4轴的临界转速校核214轴承设计224.1轴承类型的选择224.2轴承刚度的定性分析244.3轴承额定载荷的校核计算244.3.1当量动载荷P的计算244.3.2基本额定动载荷计算264.3.3滚动轴承的摩擦计算27大学毕业设计(论文)4.3.4润滑与密封284.3.4.1主轴滚动轴承的润

7、滑284.3.4.2密封29大学毕业设计(论文)数控铣床主轴组件设计1摘要自八十年代以来,随着国内外铣床新产品不断涌现,传统机械、手动机床结构的普通铣床日趋减少,代之以机电一体化的数控铣床和加工中心。北京第三机床厂是以生产加工中心、数控珩磨机床、装配生产线为主的机床制造企业。数控铣床XK7640是该厂以低成本、低价格打入市场的拳头产品,是为适应模具加工行业的各种中小型复杂零件的加工而确立的项目。数控铣床XK7640既可以进行铣削加工,也可以钻削加工,适用于机械、汽车、轻工、电子、纺织、模具加工等行业的各

8、种中小型复杂零件的加工。本课题的设计对象就是对其最关键的部件──主轴部件的设计。数控铣床XK7640采用三菱生产的主轴电机,主传动系统采用同步齿形带与主轴相联的结构,主轴的前支承采用两对高精度的成对安装角接触球轴承,后支承采用一对高精度的成对安装角接触球轴承,主轴前端是7:24 BT40锥孔,用以安装刀柄。刀具采用碟簧夹紧,气动松刀实现刀具的松夹。通过对国内外大量技术资料的统计和机床厂现有产品家族的类比,对其主轴结构进行了设计。在设计过程中

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