结构裂缝控制计算

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1、砼浇筑后裂缝控制计算计算参数：基坑的平面尺寸为39.6×36.94m，主楼筏板厚1.4m,混凝土总量为3500m3,上下各配置两层三级钢φ25@100；混凝土为C35P8，混凝土配合比见附后商品砼供应厂家提供的配合比报告；一、砼绝热温升值计算水泥用量：Q=307Kg/m3粉煤灰用量：F=90Kg/m3砼入模温度：To=25℃根据绝热升温值计算公式：Tmax=CQ/cρ=307×461/（0.96×2400）=61.4℃二、计算各龄期的温度升降值Td（3）=68-25=43℃Td（9）=59-25=34℃Td（15）=50-25=25℃Td（21）=41-25=16℃Td（27）

2、=32-25=7℃Td（30）=25-25=0℃三、计算水化热平均温度经实测，3d时T1=40℃，T2=63℃TX（3）=T1+2/3（T2-T1）=40+2/3（63-40）=55.3℃又知砼浇灌30d后，T1=17℃，T2=33℃，故TX（30）=17+2/3（33-17）=23.3℃水化热平均总降温差TX=TX（3）-TX（30）=55.3-23.3=32℃四、计算各龄期的砼收缩值及收缩当量温差1）、钢筋砼诸因素在非标准条件下的修正系数M1=1.0M2=1.0M3=1.0M4=1.23M5=1.16M6=0.93M7=0.77M8=1.4M9=1.0M10=0.552）、

3、各龄期收缩当量温差根据收缩值公式算εy(t)=εoy×M1×M2×M3×······×M10(1-e-bt)εoy:标准状态下的最终收缩值，一般取3.24×10-4e：常数；e=2.718b:常数；为0.1t:混凝土浇筑后到计算时的天数再计算当量温差Ty(t)=εy（t）/αα:混凝土的线膨胀系数1×10-5各龄期收缩值及当量温差计算如下：a、εy(3)=3.24×10-4×1×1.35×1×1×1×0.93×0.54×1.2×1×0.90.701×10-51×10-5×(1-2.718-0.1×30)=0.701×10-5Ty30==0.701℃b、εy(9)=2.04×10

4、-5Ty（9）=2.04℃c、εy(15)=3.304×10-5Ty（15）=3.304℃d、εy(21)=4.493×10-5Ty（21）=4.493℃e、εy(27)=5.613×10-5Ty（27）=5.613℃f、εy(30)=6.148×10-5Ty（15）=6.148℃五、计算各龄期混凝土综合温差及总温差各龄李水化热平均温差，系在算出的水化热平均总降温差为30.3℃的前提下，根据升降温曲线图推算出各龄期的平均温差值，为偏于安全计，采用3d最高温度68℃与30d时25℃的温差值作为计算依据，算出各龄期台阶（同样以每隔3d作为一个台阶）的温差值，为考虑徐变作用，把总降温

5、分成若干台阶式降温，分别计算出各阶段降温引起的应力最后叠加得总降温应力。1、各龄期降温的综合温差T（9）=9＋1.339=10.339℃T（15）=8.5＋1.264=9.764℃T（21）=6.5＋1.189=7.689℃T（27）=6＋1.12=7.12℃T（30）=4＋0.535=4.535℃2、总综合温差T=T（9）＋T（15）＋·····＋T（30）=39.447℃六、计算各龄期砼弹线模量根据以下公式计算各龄期弹线模量：E（t）=E0（1-e-0.09t）E0=2.55×104N/mm2各龄期弹线模量计算结果如下E(3)=0.603×104N/mm2E(9)=1.41

6、5×104N/mm2E(15)=1.889×104N/mm2E(21)=2.168×104N/mm2E(27)=2.325×104N/mm2E(30)=2.378×104N/mm2七、计算各龄期砼松弛系数根据荷载持续时间t，查表得：S(3)=0.19S(9)=0.212S(15)=0.230S(21)=0.310S(27)=0.443S(30)=1八、最大温度应力计算1）地基水平阻力系数Cχ值本工程筏板下为TS高分子防水卷材，起到筏板与C10砼垫层的隔离作用，其Cχ取值按垫层取值降一级，取Cχ=1.2×10-22）各台阶温差和收缩引起的温度应力a、9d(第一台阶)根据公式β=√

7、Cx/HE(t)=2.46×10-5β.L/2=2.46×10-5×20750/2=0.2551coshβ.L/2α1-υ∴coshβ.L/2=1.032σ(6)=·(1-)T（t）·E(t)·S(t)=0.011Mpaa、15d(第二台阶)：σ(15)=0.012Mpab、21d(第二台阶)：σ(21)=0.013Mpac、27d(第二台阶)：σ(27)=0.147Mpad、30d(第二台阶)：σ(30)=0.210Mpaσmax=σ(9)+σ(15)+······+σ(30)=0.393