自密实混凝土抗冻耐久性论证

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1、水利水电施工2012·第2期总第131期2．2自密实混凝土抽样性能试验中出现的问题(7)振捣时间越长，混凝土含气量损失越大。(8)坍扩度越大，含气量损失越大。200342008年抽取自密实混凝土试件共183组，检测结果表明各种性能均能满足设计要求。由于施工零星，3．1不同减水剂对混凝土含气量的影响且隐蔽T程较多，抗冻性甚少检验(共7组)，合格率较3．1．1减水剂品种品质检验所浇筑的混凝土低。2009年上半年抽取5组抗冻试件，依据该工程质量标准(TGPS·T05-20O3)对两种抗冻性合格率低，仍存在抗冻

2、性达不到要求的问题。自减水剂进行品质检验，结果见表5。密实混凝土抗冻性统计结果见表3和表4。表5减水剂品质检测结果表32003~2008年自密实混凝土减水剂品种掺量()减水率()含气量(％)泌水率比(％)抗冻性统计结果SP8CR—HC0．719．6O．98l_6设计要求机口试件含气量()28d抗冻等级28d抗渗等级JM—PCA0．719．O2．876．7o20F250W104．3F150C25F250W1O4

3、．4>F250>W1O从检测结果来看，均满足该工程质量标准(TGPS·TC25F25OW104．0W8O5—2O03)的技术要求。C25F250W84．0W83．1．2不同减水剂混凝土拌和物试验C25F250W104．5W8试验用配合比采用该工程C25自密实混凝土配合比，具体参数见表6。表42009年上半年自密实混凝土表6C25自密实混凝土配合比参数抗冻性统计结果设计要求机口试件含气量()28d抗冻等级2gd抗渗等级设计设计坍扩度粉煤

4、灰掺量用水量砂率强度(ClI1)水泥品种级配水胶比()(kg)()C25F250W82．OF75>W8C25F250W85．OF125>W8C2555～65中热42．50．432516O48C25F250W1O5．5F250>Wl0注小石：中石：60：40。C25F250W84．6F250>W8引气剂选用AIR202，减水剂分别采用SP8CR～HCC25F250W104．0F5O>W1O和JM—PCA，拌和物试验结果见表7。自密实混凝土较泵送混凝土有更大的流动性和砂浆表7不同减水剂混凝土拌和物试验结果富

5、裕量。混凝土配合比表明，C25自密实混凝土中，胶减水剂品种及引气剂掺量坍扩度1h坍扩含气量1h含气含气量损凝砂浆占66，5~40rnrn的骨料占34％。因此，混凝土掺量()(×l04)(cm)度(cm)()量()失()气泡很容易随着时间推移或长期运输搅拌、振动而逸出，—HQ7O．555546．O2．755自密实混凝土搅拌时间为150s时混凝土含气量损失JM—PCA．0．7O．260588．O3．062．545，180s时混凝土含气量损失48，造成自密实混凝由表7可见，掺JM—PCA的混凝土引气剂用量少，

6、土含气量损失较大，硬化混凝土含气量偏小，是抗冻性但出机含气量大，说明与坍扩度越大，含气量损失越大有较差的主要原因之一。关。JM—PCA减水剂所引入的劣质气泡远多于SPSCR—为改善该工程地下电站自密实混凝土拌和物含气量HC减水剂所引入的劣质气泡。劣质气泡极易破碎，使混的稳定性，提高混凝土的抗冻性能，特进行本次试验。凝土含气量迅速损失，因此，从降低混凝土含气量损失试验分别比较了不同减水剂、不同水胶比、不同引气剂，的角度来说，SPSCR—HC减水剂比JM—PCA减水剂更以及不同改性材料对混凝土拌和物含气量稳

7、定性的影响，适用于该工程自密实混凝土。同时进行了抗冻性能检测。3．2不同水胶比对混凝土含气量的影响工程中选用了三个不同水胶比和两个粉煤灰掺量，3混凝土含气量影响因素以比较其对混凝土含气量的影响。配合比参数及拌和物试验结果见表8和表9。混凝土含气量影响因素一般有：(1)胶凝材料中A的含量、细度及烧失量。表8试验所用配合比参数(2)引气剂掺量及减水剂的适应性。方案设计水泥品种级配水胶比粉煤灰掺量用水量砂率(3)搅拌机功率越大，含气量损失越大。强度()(kg)()(4)温度升高1O℃，含气量降低25左右。10

8、．43g516048(5)外加剂配制时间越长，效果越差。2C25中热42．5O．4O35l6O4830．373516O47(6)混凝土运输停放时间越长，含气量损失越大。·34·自密实混凝土抗冻耐久性论证表9不同配合比混凝土拌和物试验结果由表1O可知，掺AIR202和GYQ一Ⅱ的混凝土1h含气量损失均较大，分别为55％和46％，而掺ZB一1G的混凝水胶粉煤灰胶材用量用水量砂率引气剂坍扩度损失含气量损失掺量掺量(cm)()土1h含气量损失最小，