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1、第!+卷第%%期东北大学学报（自然科学版）?-2@!+，4-A%%!""&年%%月,-./012-34-/5671857/090:;7/8:5<（415./12=>:70>7）4-;A!""&!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!文章编号：%""&$’"!+（!""&）%%$%"++$"#热轧工艺中加热温度对!"钢组织性能的影响张锦刚，蒋奇武，刘沿东，左良（东北大学材料与冶金学院，辽宁沈阳%%"""#）摘要：选取B:$4C$DE钢热轧工艺中的
2、加热温度为影响因素，采用显微观察、BFG二相粒子分析、织构分析等实验分析手段，研究了%%#"H和%!%#H两种热轧加热温度制备的B:$4C$DE钢样品在随后的冷轧、退火和平整过程中显微组织演变和织构演变特征的影响及最终产品的力学性能·结果表明，低温加热有利于DE钢屈强比的降低及深冲性能的提高，加热温度为%%#"H比%!%#H，其屈服强度可降低’"GI1，塑性应变比可提高"@%+·其主要原因为低温加热工艺保障DE钢热轧后产生粗大的二相粒子和细小铁素体晶粒，在随后的冷轧和退火处理过程中产生分布均匀和强的!再结晶织构·关键词：DE
3、钢；加热温度；屈服强度；塑性应变比；二相粒子；织构分析中图分类号：BJ%#!@!%文献标识码：K热轧工艺中低温加热，奥氏体区实现终轧，高和透射电镜进行微观组织观察，在Q射线衍射仪温卷取，是工业生产优质DE钢的重要工艺条上进行织构测试·件［%!)］·在特定的生产条件下，加热温度的适宜表#热轧工艺制度选取，对于执行这一制度有着重要意义·本文选取$%&’(#)*+,*’’-./012(34’(H鞍山钢铁公司DE钢热轧工艺中两个不同加热温编号加热温度初轧温度终轧温度卷取温度度下热轧、冷轧及成品板材的组织及性能的对比，%%!%#%")
4、+N(#)’(!%%#"%"#&("")’+给出了大生产中既能满足设备热轧工艺路线要求，又能提高后续板材成型性能的加热温度·织构样品表面经研磨和侵蚀后，在RS1T$DDDK型Q射线衍射仪上，采用=>6.2U反射法进行%实验材料及方法织构测定（E7V"辐射）·按同心圆方式以&W步进采用鞍钢二炼钢转炉冶炼、LM精炼后的铸扫测｛%%"｝，｛!""｝和｛!%%｝三张不完整极图（极角坯，冷送至热轧带钢厂，由%)N"生产线实施热轧，"最大为)"W）·采用“两步法”［N］计算XRE（!S1T冷轧由冷轧厂的酸洗*冷轧联合机组实施，冷轧Y%+
5、），结果以恒#Y#&W截面图表示［(，%"］·压下率为N"O，采用罩式炉退火，控制炉气温度加热到)#"H，保温%!6，冷却至%""H出炉，出!实验结果炉后实施平整，平整力为%#"5·DE钢板的化学成表!为所测试的常规力学性能和深冲性能，从份（质量分数）：P"@""’，=:"@"%"，G0"@%+，I表中可以看出!号样品有较小的屈强比，较大的""@"")，="@""+，B:"@"’(，4C"@"%%，4"@""#·实值和#值，其成型性能指标明显好于%"样品·际生产中选取加热温度差别较大，而后续工艺制图%，图!分别为%"，!"样
6、品热轧和退火样度差别较小的两个热轧工艺，可近似认为后续的品的金相组织·比较两图可得，%"样品的热轧金组织和性能不同是由加热温度不同而引起的·选相组织的晶粒尺寸稍大于!"样品，!"样品退火取实测的热轧工艺制度如表%所示·在热轧、冷后的晶粒尺寸大于%"样品，对照两种样品，平整轧、退火及平整后的DE钢板上沿轧制方向分别截后有一致的变化规律，即晶粒变小，有被压碎、拉取样品，进行常规力学性能测试，利用光学显微镜长的趋势·收稿日期：!""#$%!$!"基金项目：国家自然科学基金资助项目（&"!’%"’"）·作者简介万方数据：张锦刚（%(
7、)"*），男，山东文登人，东北大学博士研究生；左良（%(+’*），男，安徽桐城人，东北大学教授，博士生导师·第**期张锦刚等：热轧工艺中加热温度对85钢组织性能的影响*&7.表!常规力学性能"#$%&!’()*&)+,()#%-&./#),.01(0&1+,&2编号!／"#$!／"#$"!"!#!%&"’(")&**(&+*(’*&,-’*,.&-,&(-,’/-,&.-*-&+*&’+&,-(*,/&-,-)-,(*-,-+图33!样品的金相组织4,5637&+#%%(51#0/2(820&.,-&)3（$）—热轧；（%）
8、—退火·图!!!样品的金相组织4,56!7&+#%%(51#0/2(820&.,-&)!（$）—热轧；（%）—退火·图+，图’分别为*!，-!样品的二相粒子薄的析出，二相粒子为0，1和23的化合物以及膜的电镜观察，从图中可以看出-!样品热轧的二234，2304其中圆形的为234，2304，
