兰州深安黄河大桥主桥顶推施工分析

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1、期城市道桥与防洪管理施工135兰州深安黄河大桥主桥顶推施工分析李涵军(宏润建设集团股份有限公司，上海市200235)安黄河大桥主桥钢结构采用顶推施工的方法。主桥钢结构顶推线路较长，『临时墩布置较多，施工过程比较复杂，需析。通过介绍顶推施工过程的各个计算工况，分析主桥钢结构与导梁的应力与变形、『临时墩的支座反力，计算分f效地指导了整个顶推施工过程，也可为类似桥梁的顶推施工提供有价值的实例参考。拱桥；主桥钢结构；顶推施工；结构分析；计算工况45．462文献标志码：B文章编号：1009—7716(2015)08—0135—04肋)，然后采用顶推施工的方法，把钢结构顶推到位，最后进行吊杆和桥面板的安装

2、l2l。}河大桥主桥采用下承式蝶形钢拱2顶推施工方案与计算工况-156ITI，桥宽36．5m，梁高3．5ITI，主墩采用v型墩l11。主桥的效果图兰州深安黄河大桥主桥钢结构采用顶推的方法进行施工。根据实际情况，采用多点分散顶推方法，在每个临时墩和临时墩上布置顶推设备。顶推设备集顶升、平移、横向调整于一体，实现桥体的竖向、顺桥向、横桥向的移动或调整，从而保证桥体的坡度、全桥线型。该套顶推设备主要由一套带顶升油缸、顶推油缸、横向调整油缸的机械结构系统，利用液压泵站的驱动来实现顶推。该方法利用“顶”、“推”的两个步骤交替进行，先将整体钢箱桥面托起；向前推送；之后将桥体置于临时墩上；顶推油缸缩缸到底，

3、继续实现下一个循环。通过往复顶推步骤的循环，最终将主桥送到兰州深安黄河大桥主桥效果图预定的位置。顶推机械结构的顶升油缸安装于下部结构内，支撑面在临时墩上，下部结构和上部结场情况，桥址处黄河水流较急，在构之间通过安装聚四氟乙烯板和不锈钢板进行滑莛高，而河床以下100In范围内均动，滑动时顶升油缸和下部结构相对于临时墩不足态的③层卵石，水流对河床的冲动。重，河中成桩比较困难。根据施工方案-2]，在黄河北岸北滨河路以北的跨河桥梁钢结构的施工，可采用拼装区将主桥和主拱拼装完毕，由北向南沿顶推或少支架、然后在支架上拼装钢方向布置临时墩，利用临时墩和顶推设备完成整；但是，对于该桥，由于特殊的地跨的顶推。综

4、合考虑所处环境和结构受力等因素，如采用以上施工方法，水流对支架该施工过程共布置8组16个临时墩。其中，河中来的施工风险比较大，施工措施布置L8、L9两组临时墩，加上位于主承台PM17外须减少水中支架的施工量。侧的临时墩L7及岸上的L6，这4组临时墩采用桩勺施工方法比选，兰州深安黄河大基础；岸上的L1～L5临时墩采用扩大基础。另外，二组拼钢结构部分(钢主梁与钢拱在主承台PM16处布置一组简易设备。顶推时，在3桥的顶推方向有前导梁引导桥体的顶推，同时尾)70一)，男，浙江奉化人，硕士研究生在读，高部设有后导梁。总体布置如图2所示。，从事路桥、隧道、房建等关键技术研究工作。138管理施工城市道桥与防

5、洪2015年8月第8期内，临时撑杆在个别工况下应力较大，工况19下由表5可见，顶推过程中，拱肋变形在37mm～出现最大压应力158MPa；由图5可见，除主梁在50mm之间、主梁变形在13mm一44mm之间，变工况19A和工况20下出现126MPa的压应力外，形量和变化幅度都不是很大；导梁悬臂端受支点桥面系构件的拉、压应力基本在100MPa以内；由位置影响较大，变形为32mm～316mm。图6可见，导梁主肢在个别工况下出现约200MPa5结语的应力，其原因前文已做分析，提高主肢横向刚度和抗扭刚度后，应力水平会有明显改善，联系桁架针对兰州深安黄河大桥主桥顶推施工方案，主杆压应力水平偏高一些，分析发

6、现较大应力均顶推施工单位对顶推过程进行了详细的分析，而出现在主肢附近，建议适当提高与主肢连接处的工程总包单位在此基础上进行了仔细的结构复核桁架杆件规格。工作，根据计算复核结果，提出了一些关于导梁设4．3结构变形计的优化建议。表5列出了主桥钢结构各主要构件与导梁在在具体的顶推施工过程中，在工程总包单位的顶推过程中的竖向位移变化情况。协调管理下，顶推专业单位与施工监控单位对结构表5结构竖向位移汇总一览表(单位：mm)进行了监控，以事先的计算结果为依据来指导顶推施工，使监控实测结果和理论分析结果保持一定的工况号导梁拱肋主梁工况号导梁拱肋主梁吻合度，确保顶推施工过程中结构的安全。工况12604527工

7、况123164232主桥钢结构于2013年10月顺利地顶推到位，工况2374529工况l3984225其成功的经验可为其它类似桥梁的施工所借鉴。工况31323821工况142974735工况42813713工况172543715参考文献工况52803813工况182935024[1]上海市政工程设计研究总院．兰州市深安黄河大桥工程主桥施工图设计文件[R】．2011．工况61673821工况18A3