某电厂1号锅炉末级过热器爆管事故分析

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1、2009年第2期《安徽电力科技信息》节氢侧密封油再循环)，经数日观察，使1号机封瓦大轴磨损处缺陷。以防磨损处扩大，平衡阀密封油汽端空氢侧平衡阀能够调节到±调节不过来(汽端空氢侧平衡阀已无调节手100Pa，励端空氢侧平衡阀因为是配合汽端空段)，造成密封油油质超标，严重时导致氢气湿氢侧平衡阀调节，可调节至一300Pa"--,一100Pa，均度超标。2号机组大修时检查密封瓦及大轴有在标准值范围内。无磨损并及时处理。机组大修时，清理干净主机调整后经多次检查1号机空侧密封油旋转油箱、密封油系统、主机各轴承座内污垢、金属滤网无水，空侧密封油向氢侧密封油串油现象颗粒等杂物，并加强油质监

2、督。消失，氢侧密封油箱排油管温度降至20℃。氢侧(3)运行人员加强密封油旋转滤网排污放密封油箱油位显示0mm"--,20mm左右。水检查。避免密封油中颗粒进入密封瓦导致密4防范措施封瓦及大轴磨损，并防止汽端、励端空氢侧平衡(1)运行中发现汽端、励端空氢侧平衡阀偏阀卡涩。移，需微调氢侧密封油再循环使其正常(每天一(4)化学加强对密封油油质进行检测，根据次即可)。油质变化及时分析原因并处理。(2)1号机组大、小修时焊补1号机汽端密宿州发电厂吕鹏飞某电厂1号锅炉末级过热器爆管事故分析1概述已运行22475．204小时。末级过热器工作压力某电厂1号锅炉型号为HG一1980／25．

3、4-24．3MPa，工作温度550℃。YM1，为640MW超临界参数变压运行直流炉，厂方割取爆管送至我单位进行失效分析。单炉膛一次再热、平衡通风、露天布置、固态排管样规格为44．5×8．3mm，材质为T91。渣、全钢构架、全悬吊结构Ⅱ型。2009年1月252依据标准日19时10分，其末级过热器发生爆管，爆口位●GB5310-1995(高压锅炉用无缝钢管》于炉右侧数第l1屏(总30屏)内一圈出口侧，距●GB／T13298—1991《金属显微组织检顶棚管200mm左右，弯头迎火面的侧面，见图验方法》1●DL／T884—2004(火电厂金相检验与评定技术导则》顶棚管●GB／T1

4、3299—1991《钢的显微组织评．⋯一定方法》●GB／T6394—2002(金属平均晶粒度测定方法》●GBLO561—1989(钢中非金属夹杂物显微评定方法》第11排内一圈3管样宏观检查—l爆口处管段胀粗变形，见图2。爆口呈鱼嘴状，长约32mm，爆口边缘粗钝，减薄至4．3mm，爆口侧分布着数道纵向丛裂，见图3。管段内壁图1爆管位置示意图附着一层较为致密的氧化皮，爆口附近的氧化机组于2006年3月并网发电，截止爆管时皮上分布着密集的树皮状丛裂，见图4。132009年第2期安徽电力科技信息》图2爆管宏观形貌图3爆口形态图4爆口附近内壁丛裂4金相检验溶液擦蚀一显微镜观察后，详

5、细情况分述如下：使用仪器：德国Axio-observerAIM倒置爆口边缘：未见超标夹杂物。金相组织为碳式金相显微镜化物颗粒+蠕变孔洞，组织完全球化，见图5。内分别在爆口边缘和远离爆口的管样端部切壁氧化皮厚度一1．163mm。取试样，经过镶嵌一研磨一抛光一苦味酸酒精已蚀已蚀图5爆口金相组织管样端部：未见超标夹杂物。金相组织为均度艿一0．818mm。匀回火索氏体，为Tgl正常组织内壁氧化皮厚5光谱检验142009年第2期《安徽电力科技信息》使用仪器：德国SPECTOR定量光谱仪检验结果见表1。表1光谱检验结果(Wt)元素CSiMnP，≤S，≤CrMoV0．1150．341O

6、．540．003O．OO29．24O．87O．246试验数值0．108O．352O．570．0030．0029．26O．860．2370．120O．359O．590．0030．0029．25O．880．249平均值0．1140．351O．570．0030．0029．250．870．244ASME0．08～0．120．2O～0．500．3O～0．600．040O．O3O8．O0～9．50O．85～1．O5O．18～0．25SA213T91由表I可看出，管样的化学成分符合计ASME标准对Tgl的要求。在金相试样上分别进行硬度检测，结果见6显微硬度检测表2。使用仪器：日本岛津H

7、MV一2T显微硬度表2显微硬度检测结果(荷载m一1000g)、试：样位置＼：试点1试点2试点3平均值爆口中心142141145143距离爆口15mm179183182181管样端部204207205205ASMESA335一T91≤250由表2可知，管样端部硬度值正常，爆口中口不大，爆口附近分布着密集纵向细裂纹，爆口心硬度值明显下降，与金相检验结果相符。处组织完全球化并出现蠕变孔洞，硬度明显下5结论降。这些均符合长时超温爆管特征。因此本次由以上分析可知，管样材质符合ASME标爆管主要为长时超温所致。准要求，金相样面未见超标夹杂