无缝线路设计

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1、Ⅰ、原始资料：铺设地点：青岛轨道类型：P60—U74设计区段的最小半径：800轨下基础刚度D值（KN/cm）：计算钢轨325；计算其他650轨枕为S—2型混凝土轨枕，配置数为每千米：1667根机车类型：6Y2车辆类型：车辆（C62）机车类型轮重KN第一轮中心至前面车钩中心距离（m）第二轮中心至第一轮中心距离（m）第三轮中心至第二轮中心距离（m）第四轮中心至第三轮中心距离（m）第五轮中心至第四轮中心距离（m）第六轮中心至第五轮中心距离（m）后面车钩中心至第六轮中心距离（m）速度Km/h6Y2112.82.8322.3352.3358.0162.3

2、352.3352.832100C62车辆102.5104961.756.951.751.496（第四轮中心至后面车钩中心）Ⅱ、设计内容一、确定正线轨道类型1、年通总重；根据《线规》规定：正线轨道类型为重型2、确定正线轨道结构：根据《线规》GB50090—99规定，改建既有线时，重型应采用无缝线路二、强度计算1、轨道条件6Y2型机车前后有两个转向架，每个转向架为三个轴，前后转向架最近轴距为8.4，当轴距大于5m以上时，相邻轮子影响很小，可以不计。因此，寻找引起最大弯矩的最不利轮位时，只要用一个转向架的三个轴分别做为计算轮来求最不利轮位。而且，还应

3、注意到转向架的三个轴轮重一样，轴距亦相同，所以1、3轮引起的弯矩应当相同，只要考虑其中一个即可。这样，只要在1、2轮中找最不利轮。计算时列表进行。见附表：（1）计算k值Ⅲ型钢筋混凝土枕：根∕钢轨支座刚度D：检算钢轨轨枕间距，因此：这里新轨对水平轴的惯性矩。（2）计算分别以动1、动2为计算轮，计算，（值是根据值，查表可得）列表进行（见附表），由表中看出，动1（或动3）轮为最大，也就是最不利轮位，以它作为计算弯矩的依据（3）计算静弯矩M0（4）计算动弯矩Md6Y2型机车计算钢轨轨底弯曲应力时，速度系数为：在的曲线上，容许欠超高，计算偏载系数：在的曲

4、线上，横向水平力系数∴B、在直线地段上，横向水平力系数∴（5）计算动弯应力新轨截面模量A、曲线轨底动弯拉应力轨头动弯压应力B、直线轨底动弯拉应力轨头动弯压应力2、混凝土枕强度检算]（1）计算k值计算轨枕弯矩、道床应力，用（2）计算列表（见附表）计算，动轮1为最大，是最不利轮位。由表可得：（3）计算枕上动压力Rd6Y2型机车，计算枕上压力时，速度系数及偏载系数为：A、曲线不考虑横向水平力系数，则B、直线不考虑横向水平力系数，则（4）轨枕弯矩计算轨下截面正弯矩枕中截面负弯矩对于S-2型轨枕轨的轨底宽，代入上式：A、曲线地段(B、直线地段(3、道床顶

5、面强度检算对于S-2型轨枕，中部不掏空，有效支承长度，轨枕底面平均宽度为，对于碎石道床允许应力，因此：A、曲线道床顶面压应力B、直线道床顶面压应力所以道床强度满足要求。4、路基顶面强度检算由原始资料可知，面碴厚为，垫层厚为，应次，道床计算厚度。所以，该轨道路基顶面处于与之间，对于既有线粘砂土路基，允许应力，则路基顶面应力：A、曲线地段B、直线地段因此，满足强度要求。三、无缝线路结构计算参数1、无缝线路结构计算参数因为，安全系数则A、在R为的曲线制动地段B、在直线制动地段2、无缝线路稳定性条件计算（1）试算曲线地段值当时，，，，，，换算曲率]∴计

6、算得到与原假定不符。设，重新计算；以再次试算，求得则该与第二次设的不符，再设，计算；，再求得到则，基本上与原来的相接近，因此取：作为变形曲线长度，作为原始弹性初弯矢度。（2）求PN、[P]（3）试算直线地段值当时，，，，，，换算曲率]∴计算得到与原假定不符。设，重新计算；以再次试算，求得则该与第二次设的不符，再设，计算；，再求得到，则，基本上与原来的相接近，因此取：作为变形曲线长度，作为原始弹性初弯矢度。（2）求PN、[P]3、无缝线路类型：计算参数：无缝线路铺设地点在青岛，其地区历史最大轨温差（沿用济南）：（1）、曲线地段结论：可采用温度应力

7、式无缝线路类型（2）、直线地段结论：可采用温度应力式无缝线路类型三、设计锁定轨温1、设计锁定轨温：2、温度压力峰检算：能满足的条件，最大压力峰值不致引起跑道危险。3、钢轨强度检算已知无缝线路钢轨的温度应力；对于U74钢轨，屈服极限，安全系数，因此，允许应力A、曲线轨底轨头B、直线轨底轨头所以6Y2型机车通过改曲线时，钢轨强度满足要求。四、伸缩区长度的计算计算参数：设计锁定轨温钢轨接头阻力（扭矩为）钢轨纵向阻力最大温升（取0）最大温降∴并按缓冲轨长度整倍数取整得五、施工预留轨缝最大温度应力最大温度拉力而接头阻力，可见大钢轨于铺设后轨温上升式下降至

8、或时，从不发生伸长及缩短位移1、缓冲轨间预留轨缝强制归零，故0最佳预留轨缝2、长钢轨端部接头强制归零，故0最佳预留轨缝3、计算结果汇总设计锁定轨温：伸