现浇箱梁钢管支架的计算及施工

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1、浅述连续箱梁钢管支架的计算及施工　[摘要]以实例浅述桥梁连续箱梁施工中，用扣式钢管脚手架作支撑的计算。并科学、合理地对底板、肋板、翼缘板及墩顶横梁荷载进行计算后，最终确定立杆间距的取值，经实践该计算方案成功可行，安全可靠。　　[关键词]连续箱梁钢管支架计算及施工　　一、工程概况　　下西铺大桥位于贵州六盘水地区红威公路第一合同段，该桥结构为两联4—20m+4—20m，桥梁全长170m，上部构造采用钢筋骨混凝土箱型梁，箱型梁采用单厢单室。箱梁断面：梁宽8.5m，梁高1.5m，腹板厚度55cm，翼缘板根

2、部厚度为45cm，端部厚度为15cm。桥下净空为2.8m。　　二、脚手架布置　　本桥采用现浇梁，钢管支架采用普通钢管脚手架（φ48mm），现浇梁体施工采用满堂式支架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实；铺10cm碎石垫层，后铺C15砼15cm；软弱地段换填片石。　　钢管上下均采用可调节支撑，支架底托下延桥向垫枕木，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑，因为满堂式支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的严禁使用

3、，使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件严禁使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。　　三、支架验算如下　　1．荷载组合。本桥模板支架荷载组合采用新浇筑混凝土自重+钢筋自重+模板及其支架自重+振捣混凝土时产生的荷载的组合形式。　　即总荷载=新浇筑混凝土自重+钢筋自重+模板及其支架自重+施工荷载的组合形式　　新浇筑混凝土+钢筋自重采用体积含筋量>2%的自重标准，及N1=V×26kN/m3；　　混凝土体积用空心板或箱梁混凝土重量在模板底板上的平均数量计算。　　模板及

4、其支架自重按均布荷载N2=2.5kN/m2计算；　　施工荷载取值为N3=2.0kN/m2。　　则总荷载N（kN/m2）=N1+N2+N3　　2．立杆间距计算。根据设计要求，设计荷载不折减，容许应力提高系数1.4，则计算荷载为N0=1.4N　　根据《公路施工手册—桥涵》（交通部第一公路工程总公司主编），可调早拆翼托设计荷载为：[N]=15KN　　　　则单位面积内可调早拆翼托个数，及立杆数量为：n=N0/[N]　　根据正方形布置原则，则立杆间距设计值为：l=1/n　　根据l值，取实际施工立杆间距a×b

5、则实际　　单位面积内立杆数量为n0=1/（a×b）（b>a）　　实际可承受荷载为:n0×[N]≥N0时满足设计要求。　　3．小横杆扰度验算　　在本标段桥梁工程的支架搭设中，楞木均受力于小横杆上，及搁置于a杆上，则楞木受力长度为b。　　扰度计算均布荷载为q=N0×b　　扰度计算横杆长度为L=a　　根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001），φ48×3.5mm脚手架钢管　　弹性模量E=2.06×105N/mm2　　惯性矩I=12.19cm4　　以材料力学均布荷载作用下简

6、支梁跨中扰度进行计算，则扰度为：v=5qL4/384EI　　根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）　　跨中许可扰度　　[v]≤L/150且≤10mm。　　则v≤[v]时满足设计要求。转　　4．立杆受压计算　　本标段桥梁工程模板支架横杆步距均按1m架设，及立杆步距h=1.0m。　　单杆所受轴力为N=N0×a×b　　根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）　　立杆计算长度L0=kμh　　其中，k为计算附加系数，取值为1.155，为考虑脚手架

7、整体稳定因数的单杆计算长度系数μ，根据要求取值为1.70，则　　L0=1.155×1.7×h　　φ48×3.5mm脚手架钢管截面回转半径　　i=1.58cm。　　则立杆长细比为　　λ=L0/i　　根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）查表　　立杆稳定系数ф=0.43　　立杆横断面为A=4.89cm2,　　则立杆受压力为P=N/(фA)　　钢管受压设计值为[P]，则P≤[P]时满足设计要求。　　5．地基承载力验算　　本桥支架底均用C15混凝土进行硬化，厚度为15cm。

8、则支架地基承载力为　　fg=15MPa。　　立柱底座采用KTZ.50可调底座，底座受力面积A=50×50mm2。　　立杆基础平均压力为p=N/A，　　则p≤fg时满足设计要求。　　6．最终立杆间距取值　　最终立杆间距取值表　　　　四、以单跨（80m）计算所用架管数量如下　　1．计算高度，2.8m，立杆单根长2.4m；　　2．水平杆：三层，横向为6m+4m，纵向为6m杆对接；　　3．翼缘顶层水平杆：一层，横向为2.5m，纵向为6m杆对接；　　4．顶层小横杆：底板、肋板、横梁底均为