和顺大桥桥台桩基计算书

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1、目录一、概述1二、设计标准2三、计算依据2四、桥台桩基计算24.1计算参数取值及计算34.2桩基强度及裂缝验算84.3桩基承载力验算11五、结论与建议1111邵光高速A4标段和顺大桥右桥江西桥台计算书一、概述邵光高速A4标段K27+152和顺大桥采用13×30mT梁结构，其江西侧桥台原设计左桥采用“板凳式”桥台（台帽直接支撑于承台上，且台帽中心线位于承台中心附近），右桥采用肋板式桥台。左右桥台均采用4根D120cm桩基础。在施工过程中，施工方认为右桥大部分范围内地面线高程与左桥相近，仅靠近右侧边线的2～3米范围内地势较低，为减少基坑土石方开挖，降低工程造价，缩短施工工期，施工方实施时

2、取消了右桥江西台肋板台身，抬高承台，将肋板式台改为了板凳式台。但在此过程中，施工方没有调整桩基位置，仍按原设计肋板式台的桩基位置施工，导致台帽位置偏离了承台中心位置，而严重的偏向了后排桩（靠近台尾的一侧的桩基），目前，台帽中心线已与后排桩中心线对齐。原设计桥台与实施桥台的构造对比见图1.图1设计桥台与实施桥台构造对比图在桥台构造改变后，桥台的受力模式发生了一定的变化：对于台帽，原设计台帽支承在肋板上，改变后支承于承台上，由于肋板中心线与承台中心线一致，因此台帽的受力状态变化不大；对于承台，原设计肋板台将上部荷载相对均匀的的施加在承台上，承台受力可看成承受均布荷载的框架梁，而改变后由于

3、台帽中心与后排桩中心一致，后排桩附近的承台类似于“桩帽”的作用，11主要起传递竖向荷载的作用，其受力主要为受压，而其他位置的承台则受力很小，因此，可认为构造改变后承台是偏于安全的；而对于桩基，构造的改变使得结构受力产生了不利影响：一方面，由于台帽位置偏向后排桩，前后两排桩间的竖向力差异很大，对于桩基承载力及桩身强度均不利；另一方面，由于承台的抬高，承台由低桩承台变为了高桩承台，台后土压力产生的水平力全部依靠桩基来承受，这是很不利的。为验证桥台构造改变后结构受力是否能满足要求，同时针对可能出现的病害提出适当的补强处治措施，现对实施的桥台结构进行验算，主要内容包括桩基承载力、桩身强度及裂

4、缝验算等。二、设计标准1、桥面标准宽度：12m（单幅）＝11.00（行车道）+2×0.5m（人行道）2、汽车荷载等级：公路－Ⅰ级3、设计安全等级：一级4、环境类别：I类环境5、设计洪水频率：1/1006、地震动参数：地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期0.35s三、计算依据1、《公路工程技术标准》JTGB01-20032、《公路勘测规范》JTJC10-20073、《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-20044、《公路圬工桥涵设计规范》JTGD61-20055、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-20046、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD

5、63-20077、《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-20088、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-20119、邵光高速A4标段和顺大桥施工图设计文件、地勘资料四、桥台桩基计算根据2014年12月21日现场工作会议的精神，为确保结构安全，计算时各种参数及荷载组合均按最不利状态取值，同时，不考虑台前锥坡填土对于桥台的反压及约束作用。114.1计算参数取值及计算（1）桩基混凝土弹性模量计算桩基混凝土的强度等级为C25，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004条文说明公式（3-7）算得：结构抗弯时的弹性模量（2）桩基惯性矩及计算宽度b0计算

6、桩基直径,惯性矩，桩基的计算宽度，其中，（3）桩基变形系数计算桩基覆盖层为素填土、砂土状强风化花岗岩、碎块状强风化花岗岩，根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007，其（4）桥台位置描述按最不利的原则，取桥梁右侧12.25米处的地面线去掉顶层素填土后做为计算地面线，如此承台底到地面线的高度，地面线至桩底的高度；背墙台帽总高度为3.642m，宽度为12.24m；承台厚度为2.0m，宽度按5.4m计算。（5）台后土压力计算（算单排桩）1）由活载引起的水平土压力参数取值填土的内摩擦角；台背或背墙与填土间的摩擦角；；填土容重。桩基的计算宽度为破坏棱体破裂面与竖直线间夹角的正切值

7、为11台后填土的破坏棱体长度车轮的总重力等代土层厚度单位土压力各部分土压力计算背墙台帽承台桩基部分到承台底活载引起的土压力弯矩总和到承台底活载引起的土压力水平力总和2）由台后填土自重引起的土压力①各截面单位土压力计算，台帽底承台底冲刷线处桩基②各部分土压力计算台帽背墙11承台③各截面土压力总和及其所产生的弯矩（6）结构自重及活载产生的荷载计算（单排桩）①恒载计算上部结构恒载：(（858.52×2+924.56×4）/2+(1478.4+600)/2)/2=