防磨防爆总结

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1、防磨防爆采取的措施总结内蒙古京泰发电有限责任公司一期2×300MW燃煤空冷机组工程，采用东方锅炉（集团）股份有限公司自主开发研制的单炉膛循环流化床锅炉。其类型为亚临界压力、一次中间再热、自然循环、单炉膛、汽冷式旋风分离器、循环流化燃烧、平衡通风、固态排渣、燃煤、钢架为双排柱钢结构、全悬吊结构。做好锅炉防磨防爆工作，是提高机组可靠性、降低非计划停运的重要措施，是发电企业一项重中之重的工作，它涉及锅炉、金属、化学、热工、焊接等专业，关系到机组设计选型、制造、监造、安装、调试、运行、检修、监督等过程和环节，是一种非常庞杂、专业性

2、非常强的系统性工作。我厂两台机组从设计开始直到机组投产运行，对防磨防爆工作都极为重视，结合同类型机组运行经验，针对锅炉防磨防爆的薄弱环节采取了不少有力的措施。一、检查检修方面：1.受热面1.1“贴壁流”引起的磨损循环流化床锅炉在运行过程中其床料分两种方式循环：一种是床料上升至顶部进入分离器后下到回料器，重新返回炉膛，这种循环叫做外循环；一种是床料在炉膛中间上升到炉膛顶部再沿炉膛边壁下降到密相区，这种循环叫内循环。其中内循环对水冷壁的剧烈磨损有很大影响。床料及飞灰顺着炉膛四周的水冷壁快速下降形成“贴壁流”，贴壁流对水冷壁管造

3、成严重磨损。目前研究表明物料对管壁的磨损速率与其速度、浓度及粒度关系为：E = k·U3·d2·μ式中：E──磨损速率，μm/100h；k ——灰特性系数U──物料速度，m/s；d ──物料颗粒直径，m；μ──物料浓度，g/(m2·s) 式中可以看出，磨损速率与物料速度成三次方关系，与颗粒直径成平方关系，与物料浓度成正比。同时可以看出，越靠下部，贴壁流的速度越快，受“贴壁流”的影响也就越大。1.1.1加装防磨梁由于贴壁流的流速对水冷壁管磨损影响最大，因此只要降低了贴壁流的流速，磨损速率就会极大幅度的降低，为此京泰公司引入了

4、多级防磨梁技术。增设9级防磨横梁，贴壁流在下降过程中遇到了阻挡的横梁，使流速降低，并且在这一过程中，部分颗粒改变了流动方向，致使贴壁流的颗粒也减少，因此磨损也会进一步减少。但随着运行周期的增长，陆续暴露出一些防磨梁设计上的不足。由于第四、五级防磨梁之间的跨度较大，防磨梁的减速效果较差，加上炉膛四角烟气叠加，浓度较大，因此第五级防磨梁炉膛四角部位磨损较严重。针对这样的磨损特点，在第四、五级防磨梁之间后墙水冷壁角部增设了1m长的防磨梁。加装后效果明显，第五级防磨梁后墙水冷壁角部防磨情况得以缓解。2012-2013年随着机组增容

5、、掺烧煤泥后，检修检查中发现后墙水冷壁防磨梁根部出现了局部快速磨损，前墙水冷壁大面积整体均匀磨损。针对循环流化床锅炉“贴壁流”的磨损特点，虽然增设了9级防磨梁来对贴壁流进行减速，改变方向，减缓磨损，但下降物料并不是严格按照防磨梁逐级下落。贴壁物料在重力作用下，从不同的高度、颗粒自然分选落下，贴壁流的厚度从上向下逐渐变厚，大量物料未经过上几级防磨梁减速直接掉落到处于过渡区的第八、九级防磨梁后反弹，引起防磨梁根部水冷壁管的冲刷磨损。加之两组水冷蒸发屏的阻挡，使靠近水冷蒸发屏的贴壁流形成了叠加，物料浓度进一步增大，因此水冷蒸发屏

6、下部的防磨梁反弹冲刷磨损更严重。针对这样的磨损特点，在两组水冷蒸发屏下部分别增设了5m长的防磨梁，且新增防磨梁的高度增加20mm。对磨损严重部位进行了补焊以及修复喷涂层。1.1.2防磨喷涂为了最大限度的减少磨损，对水冷壁管部分位置进行了金属喷涂防护，喷涂位置在密相区耐火材料区末端始向上至第八级防磨梁之间的所有水冷壁管。2010-2011年间使用效果良好，过渡区磨损情况可控，只需对局部区域涂层进行修复（水冷壁管本身未磨损）。2012-2013年随着机组增容、掺烧煤泥后，检修检查中发现第五、八、九级防磨梁上部后墙水冷壁磨损严重

7、，发现大量超标管段，炉膛出口附近前墙水冷壁大面积整体均匀磨损。更换超标管段后，对这些区域再次进行了防磨喷涂。下表为投产至2013年末2号锅炉后墙水冷壁第五、八、九级防磨梁处测厚对比：说明：减薄速率=减薄量/运行时间，投产-2012年10月运行时间为15843.3小时，即660天；2012年10月-2013年10月运行时间为7648.13小时，即319天；标注红色测厚值为超标位置后墙水冷壁第五道防磨梁上0.5m处材质SA-210C规格57×6.5管排编号管子编号测厚对比（mm）减薄速率对比（10-3mm/d）管排编号管子编号

8、测厚对比（mm）减薄速率对比（10-3mm/d）2012.102013.10投产-20122012-20132012.102013.10投产-20122012-201332285.85.41.061.2532615.441.674.3932295.95.50.9091.2532625.64.11.364