红套过盈量确定

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1、（1）铜套热套前的检验    ①内径应加工到图样或工艺规定的尺寸（须考虑热套时过盈量），外径每边应放1~2mm的加工余量。加工后，用内径千分尺测量铜套内径尺寸，应符合图样要求。    ②进行水压试验，试验压力0.2MPa，并在此压力下至少保持5分钟，轴套不得有任何裂纹或渗漏现象。    ③测轴套与轴的配合过盈量，具体见表6-11所示数值，并做好原始记录。    测量时使用的内、外径千分尺应相互核对，并消除误差。表6-11  轴套与轴配合的过盈量  单位：mm顺号    轴颈直径D    平均过盈量（按轴颈%）    备  注1   

2、       ≤100    0.08~0.12    2    ＞100~200    0.07~0.11    3    ＞200~300    0.06~0.10    4    ＞300~400    0.05~0.09    5    ＞400~500    0.04~0.08    6    ＞500~600    0.035~0.075    7    ＞600~800    0.03~0.065    8          ＞800~1000    0.025~0.05        （2）铜套热套后的检验    ①

3、复精加工后，轴套接缝处应进行油压试验，试验压力不得低于0.2MPa，并在该压力下至少保护5分钟，轴套接缝处不得有任何裂纹或渗漏现象。试验结束后，应将泵油空间用红粉白漆或环氧化树脂等捻没封死，泵油孔用螺塞或其他办法闷死。    ②检验轴颈直径、跳动量等数据，验收要求测量方法同前。测量记录见表6-9（其中的图形改为铜套结构，其余相同）。一般300-400度热压合过盈量的简化计算刘逸民　　设计热压合时，可以按选定的材料求得若干过盈量，较好地发挥材料的强度性能，且可一次计算求得最佳设计尺寸；避开常规过盈量的烦琐计算。这样，热压合技术就容易普

4、及和推广。　　一、按材料求得过盈量的简化式推导　　热压合大部分是钢，且是实心轴(d1=0)，配合面间压强pmax与过盈量δmax的传统式为：　　(1)　　强度校核式为：　　　　把包容件的外内径d2/d之比值m，过盈量δmax换算为过盈量比n=103δmax/d，取钢弹性模量E=21×104MPa，代入上式，得无量纲式为：　　　　　　若在(1a)式添加，可改为提出计算，结果是无单位的量，且是小数，其表达式为：　　　(4)　　过盈量(5)　　把式(4)代入(1a)、(2a)、(3a)式得：　　　　(1b)　　　　(2b)　　　　τ2ma

5、x=xσS≤τS=(0.6～0.7)σS，MPa(3b)式中　σt2max——最大切应力，MPa　　　τ2max——最大剪应力，MPa　　当然，可用(4)式把过盈量比n改写成103=σSx/105。　　显然，配合面间压强值pmax与过盈量δmax的关系(式1)改为压强值pmax与材料的屈服强度值σS的关系(式1b)，其计算结果相等。　　二、常数x的特性和范围　　常数x不可以任意选取，必有一定范围。　　常数x是由选定的材料(钢)的屈服强度值σS、弹性模量E和过盈量比n三结合求得的。但在设计时，首先确定常数x；但要选取多大才能达到保证强

6、度安全、传递载荷可靠。这个问题，决定热压合联接的成败。　　当取常数x＜0.5，根据弹性定律(虎克定律)，求得配合面间的压强值，只能使内表面产生弹性阶段(范围内)的变形；若是卸去载荷，立即恢复原样。　　当常数x=0.5时，作用在配合面间的压强值，能使内表面刚开始产生流动，即屈服阶段的变形；这一现象，根据最大剪应力理论(第三强度理论)：只要最大剪应力值τ2max=σS/2时，内表面产生流动。　　当取常数0.5＜x≤0.7时，首先使内表面进入弹性极限变形后而进入塑性变形一小部分，由于轴对称缘故，此塑性区域成圆环状；但厚壁筒的大部分仍处在弹

7、性变形范围内，所以仍能保持正常工作。　　根据第四强度理论的流动条件：当剪应力τ=σS÷3≈0.58σS时开始流动；但试验结果发现：剪切限τS=(0.55～0.6)σS；手册介绍：τ2max≤τS=(0.6～0.7)×σS时配合部位的强度也是安全的。所以，把常数x定在0.7范围内，即极限值x=0.7。　　经过现场实践验证：设计热压合时，取常数x＜0.5和x=0.5时，不管包容件的外内径d2/d之比值m如何变化，均可满足强度条件式，即：σt2max≤σS；τ2max≤τS=(0.6～0.7)σS，当然强度校核可省略。　　若是，取常数0.

8、5＜x≤0.7时，由下式求得常数x，亦可省略强度校核，即：　　　(6)　　若是取较大的常数x，由(5)式求得比常规还大的过盈量δmax，且又可以满足强度条件式(2)和(3)；这样，就可以避开常规过盈量故有的弊病，较好地发挥材料的强度性