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1、第34卷第5期原子能科学技术Vol.34,No.52000年9月AtomicEnergyScienceandTechnologySep.2000螺旋管结构动力特性分析刘瑞兰,苏光辉,肖 刚,尚 智,贾斗南,沈时芳(西安交通大学能源与动力工程学院,陕西西安 710049)摘要:利用弯管自由振动的解析表达式,对夹角为135°、两端固支的螺旋管扇形结构进行自由振动分析。通过给出振型函数和相应的边界条件,半解析地确定了螺旋管扇形结构的各阶频率和振型。所得结果与Chen的实验数据相一致。关键词:螺旋管扇形结构;频率;振型中图分类号:TL334文献标识码:A文章编号:100026931(2
2、000)0520399206蒸汽发生器的设计往往重视其传热和水力特性,忽视结构动力特性。近年来,使用中出现的流弹不稳定性导致蒸汽发生器传热管大幅度振动,迫使核电站降功率运行,甚至停堆的事故屡见不鲜。因此,对蒸汽发生器动力特性进行分析研究显得十分重要。目前,国内外对直管管阵流体诱发振动研究较多,对螺旋管流弹不稳定性的研究很少。用[1]实验的方法,Weaver曾对弯管面内和面外固有频率的差异(即非对称刚度)所产生的影响进[2]行过模拟研究。Chen研究了螺旋管蒸汽发生器扇形模型在流体激励下的动态特性。作[3]者对螺旋管管阵在横向气流作用下的流弹不稳定性进行过实验研究,获得了该结构的
3、流体力系数。本工作将对螺旋管扇形结构的动力特性进行分析研究。1 螺旋管扇形结构模型的建立蒸汽发生器结构中的螺旋管缠绕较密,螺旋角为36°。用有限元动力分析方法业已证[4]实:在低频段,此螺旋管结构与平面圆环的固有振动特性十分接近。因此,可采用平面圆环近似模拟螺旋管结构的固有振动特性。[5～7]L.S.S.Lee和D.J.Gorman分别对弯管的自由振动进行过理论研究,得到了系统面内、面外振动的解析表达式。螺旋管所在的坐标系示于图1。忽略剪切变形及绕x、y轴的转动惯量,推得自由转动方程:对面内运动,有AEEIy(4)mB-2(W′-U)+4(U+WÊ)=0(1)RR收稿日期:19
4、99207219;修回日期:1999210220作者简介:刘瑞兰(1968—),女,河南郑州人,在读博士生,讲师,核反应堆热工专业©1994-2006ChinaAcademicJournalElectronicPublishingHouse.Allrightsreserved.http://www.cnki.net400原子能科学技术 第34卷¨AEEIymW-2(W″-U′)-4(UÊ+W″)=0RR(2)对面外运动,有¨GIoEIx(4)mV-4(Rβ″+V″)-4(Rβ″-V)=0RR(3)¨GIoEIxIβ-3(Rβ″+V″)+3(Rβ-V″)=0RR(4)式中:U、
5、V、W分别为管子沿x、y、z方向的位移,x、y、z的定义如图1所示;β为绕z轴的转角;A图1 螺旋管的坐标系为管横截面积;m为单位管长质量;E为杨氏模Fig.1Coordinateofhelicaltube量;G为剪切模量;R为扇形弯管半径;Ix、Iy、Io分别为横截面关于x、y、z轴的惯性矩。对夹角为135°、两端固支的螺旋管扇形结构(图2)的固有振动,用式(1)～(4)分别求解管面内和面外的频率和振型。管面内和面外振型函数的推导详情参见文献[4]。考虑到模型的几何对称性,求解时所有振型都应以中点S对称或反对称。分析所用的模型示于图3。图2 螺旋管扇形结构模型图3 模型的左半
6、部分Fig.2ModelofhelicaltubesectorstructureFig.3Leftpartofthemodel2 螺旋管扇形结构固有特性分析如图2所示:管在A、D端固支,在B、C处分别穿过一隔板。这相当于简支情况。211 模型的封闭条件1)面内情况边界条件:U(0)=0,U′(0)=0,W(0)=0©1994-2006ChinaAcademicJournalElectronicPublishingHouse.Allrightsreserved.http://www.cnki.net第5期 刘瑞兰等:螺旋管结构动力特性分析401连续性条件:W(θ1)=0,U(θ
7、1)=0,U′(θ1)=U′(0),U″(θ1)+W′(θ1)=U″(0)+W′(0),U(0)=0,W(0)=0振型对称时:W(θ2)=0,U′(θ2)=0,UÊ(θ2)=0iv振型反对称时:U(θ2)=0,U″(θ2)=0,U(θ2)=02)面外情况边界条件:V(0)=0,V′(0)=0,B(0)=0连续性条件:V(θ1)=0,V′(θ1)=V′(0),B(θ1)-V″(θ1)=B(0)-V(0),B′(θ1)+V′(θ1)=B′(0)+V′(0),B(θ1)=B(0),V(0)=0振型
