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时间:2019-09-18
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1、三采回风上山1#绞车提升能力计算一、提升矿车时的相关参数:1、 1#JD40绞车更换成JH-14慢速绞车,使用地点相关参数:使用地点斜巷最大倾角(α)22度,使用地点斜巷长度60m;选用(L)70m钢丝绳长度。绞车绳端载荷(包括提升容器自身重量)(W)2、掘进机部件最大重量+平板车重量=8060kg+1000kg=9060kg;3、选用绞车性能参数:绞车型号:JH-14;电机功率18.5KW,绞车额定牵引力(F):140KN;绞车钢丝绳直径(φ): 21.5 mm;绞车用钢丝绳每米重量(q): 1.67
2、4Kg;绞车用钢丝绳最小总破断力(Q): 307KN。二、 选型计算1、 实际提升时最大静拉力Fmax=Wg(sinα+f1cosα)+qLg(sinα+f2cosα)=9060*9.8(sin22°+0.015cos22°)+1.674*70*9.8(sin22°+0.15cos22°)=88788*(0.375+0.0139)+1148.364*(0.375+0.139)=35.1KN式中W:绳端载荷(提升容器自身重量+载荷的质量),kgg:重力加速度,9.8m/s2α:斜井中产生最大拉力处的倾角(应根据斜井坡
3、度图逐点计算后确定),f1:提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数,采用0.015;f2:钢丝绳在运行中的实测阻力系数,采用0.15;q:钢丝绳单位长度的质量,Kg/m;L:使用地点斜巷长度,m。2、 钢丝绳安全系数K=Q(钢丝绳最小总破断力)/Fmax(实际提升时的最大静力) =307/35.1=8.753、电机功率:P=K1*Fmax*V/1000ηP:电机功率K1:电机功率备用系数取1.2.V:卷绳平均速度取0.11m/sFmax:实际提升时最大静拉力η:电机有效功率取0.9P=1.2*35.1*0.11/10
4、00*0.9=5.15KW3、 判断F(绞车额定牵引力)140 > Fmax35.1(实际提升时的最大静力)K(钢丝绳安全系数)8.75> 6.5(提物时)P(电机功率)18.5>5.15(提物时)4、 判断结果1#绞车更换成JH-14慢速绞车一次提升1台掘进机最大件(8060kg)时,绞车和钢丝绳安全系数均符合要求。三采回风上山2#绞车提升能力计算一、提升矿车时的相关参数:1、 2#绞车使用地点相关参数:使用地点斜巷最大倾角(α)8度,使用地点斜巷长度 380m;选用(L)380m钢丝绳长度。绞车绳端载荷(
5、包括提升容器自身重量)(W)1、移变重8060kg+平板车重1000kg=9060kg;2、选用绞车性能参数:绞车型号:JD25;绞车额定牵引力(F):18KN;绞车钢丝绳直径(φ): 18.5 mm;绞车用钢丝绳每米重量(q): 1.218Kg;绞车用钢丝绳最破断力(Q): 152KN。二、 选型计算1、 实际提升时最大静拉力Fmax=Wg(sinα+f1cosα)+qLg(sinα+f2cosα)=9060*9.8(sin8°+0.015cos8°)+1.218*380*9.8(sin8°+0.15
6、cos8°)=88788*(0.139+0.0149)+3809.652*(0.139+0.149)=14.97KN式中W:绳端载荷(提升容器自身重量+载荷的质量),kgg:重力加速度,9.8m/s2α:斜井中产生最大拉力处的倾角(应根据斜井坡度图逐点计算后确定),f1:提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数,采用0.015;f2:钢丝绳在运行中的实测阻力系数,采用0.15;q:钢丝绳单位长度的质量,Kg/m;L:使用地点斜巷长度,m。2、 钢丝绳安全系数K=Q(钢丝绳最小总破断力)/Fmax(实际提升时的最大静力)
7、 =152/14.97=10.153、电机功率:P=K1*Fmax*V/1000ηP:电机功率K1:电机功率备用系数取1.2.V:卷绳平均速度取1.0m/sFmax:实际提升时最大静拉力η:电机有效功率取0.9P=1.2*14970*1.0/1000*0.9=19.96<25KW3、 判断F(绞车额定牵引力)18 > Fmax14.97(实际提升时的最大静力)K(钢丝绳安全系数10.15> 6.5(提物时)P(电机功率)25>19.96(提物时)4、 判断结果2#JD25调度绞车一次提升1台掘进机最大部件的满
8、足提升要求。三采回风上山3#绞车提升能力计算一、提升矿车时的相关参数:1、 3#绞车使用地点相关参数:使用地点斜巷最大倾角(α)7度,使用地点斜巷长度 150m;选用(L)150m钢丝绳长度。绞车绳端载荷(包括提升容器自身重量)(W)1、移变重8060kg+平板车重1000kg=9060kg;2、选用绞车性能参数:绞车型号:JD25;绞车额定牵引力(F):1
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