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1、环境工程2006年2月第24卷第1期改良倒置A2/0工艺设计高俊发，.z吕平海，高伟，周艳2田海燕2报裕红“0.西安建筑科技大学环境与市政工程学院，陕西710054;2.长安大学环境科学与工程学院，西安710061)摘要在目前广泛采用的刀。、扩/0、倒置r/0等工艺的基础上，为提高脱氮除磷效率，提出改良倒置r/0工艺。并对其工艺的特点、设计和脱氮除磷效率进行了详细的研究和分析关键词改良倒置AZ/O工艺进水分配系数脱氮效率0引言龄，所以要严格控制硝化的程度，按完全硝化进行设近年来，由于水体富营养化日趋严峻，污水进行计。确保出水水质完全达到氨氮出水指标。脱
2、氮除磷迫在眉睫，针对这种情况，国内外开发出多(4)部分污水(aQ)进入缺氧池，部分污水(bQ)进种脱氮除磷工艺，典型的有巴氏脱氮工艺、A/0工艺、人厌氧池，分别为反硝化和生物除磷提供碳源，分配犷/0工艺等，其中尤其以A/0工艺、扩/0工艺得到了系数a和b根据水质条件计算确定，原则是脱氮除磷广泛的应用。效果最佳。为降低污水处理厂出水的含氮磷量，因此建议对2工艺设计计算上述工艺加以改良，以提高生物脱氮除磷的效率。该工艺以泥龄e。进行设计计算。(1)对缺氧池和厌氧池采用分点进水方式，使缺2.1好氧池容积计算氧池中的反硝化和厌氧池的生物除磷效果达到最佳。好氧池
3、容积计算的公式为:(2)采用混合液内回流形式，提高系统生物脱氮QB}Y(S。一Se)(1)效率。X,(1+KdB})(3)采用污水完全硝化，确保出水水质达到氨氮式中v,—好氧池容积m3;排放指标。Q—设计流量m3/h;根据以上要求，提出改良倒置r/0工艺，其流程B,—设计污泥龄d;见图10Y—BOD，污泥产率系数kg/kg;r混合液内回流Se—出水的BODSmg/L;So—进水的BODSmg/L;出水Kd—衰减系数d一‘;X,混合液挥发性悬浮固体浓度mg/Lo图1改良倒置AZ/o工艺流程图1工艺特点由于Q,S"S。是设计初始条件，在设计前已经(1)混合
4、液内回流混合液内回流是为了提高污确定，因此只需计算0},K,,Y,X，即可算出叭。水反硝化率，以达到提高生物脱氮效率而符合我国污2.1.1好氧池泥龄的确定水排放标准的目的。本工艺要求污水完全硝化，则污泥龄B。根据硝(2)缺氧池与厌氧池的倒置将缺氧池放在厌氧化的要求确定，因硝化菌是生长缓慢的自养菌，世代池前面，回流污泥、混合液和部分污水先进入缺氧池，周期长，所以好氧池的泥龄必须大于硝化菌的世代周回流污泥和混合液中的硝酸盐在此进行反硝化，以确期，其计算公式为:保后边的厌氧池处于绝对厌氧状态，加强了对磷的去0。=l生(2)除效率。严O(3)污水全部硝化由于硝
5、化反应主要取决于泥式中氏—满足硝化要求的设计泥龄d;环境工程2006年2月第24卷第t期f一修正系数，取值范围2.0一3.0;DNR—反硝化速率kg/kg-d;产。—硝化菌比生长速率。X,—混合液悬浮固体浓度mg/L;硝化菌比生长速率计算公式为:r—混合液内回流比，取值范围200%p。二0.47x1.1031T-111(3)400%;式中T—设计污水温度，应按冬季平均水温考R—污泥回流比，取值范围50%一100%;虑，北方通常取109C，南方可取11a—进水分配系数。12℃。2.2.1需要去除硝酸盐氮量N,.的确定2.1.2混合液挥发性悬浮固体浓度X，
6、的确定N,.可由公式(9)计算混合液挥发性悬浮固体浓度可按式(4)计算:N,.=N。一N，一Ne(9)X，二f·X,(4)式中No—进水总氮量kg/d;式中f一系数，取值范围为0.7-0.8;N=.—随剩余污泥排放而去除的氮量k留d;X,—混合液悬浮固体浓度mg儿;有初沉Ne—随处理水排放挟走的氮量k岁do池取2.5一3.5mg/L;无初沉池取3.5-2.2.2反硝化速率DNR的确定4.5mg/Lo反硝化速率与温度有关，水温越高，反硝化速率2.1.3污泥产率系数Y的确定越大，其值可由图2查出。参照国外计算公式，并结合我国具体情况，污泥︵4r飞‘产率系数
7、可由公式(5)计算:·叩助已Y=、、0.6(些+1)0.072x0.68,xF,.5)︾哥Ja11+0.080xF,.瑕翠取姆式中K—结合我国具体情况增加的修正系数以值范围为0.8一0.9;Nag—进水悬浮固体浓度mg/L;FT温度修正系数。图z反硝化速率与温度之间关系温度修正系数可由公式(6)计算:2.3厌氧池容积计算F,.=1.072T-11)(6)厌氧池容积按水力停留时间计算，其值可按公式式中T—设计水温，与污泥计算取值相同。(10)计算2.1.4衰减系数Kd的确定叭=Q·t(10)衰减系数Kd在20℃时的通常取0.04一0.075,式中Vy—
8、厌氧池容积3而Kd应按当地冬季和夏季的污水温度加以修正，修t—水力停留时间ho正公式为公式(7
