【精品】屏蔽基础知识2

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1、用钢筋和金属框架构成的大空间屏蔽体注：对大型建筑物来说，在每-•点上焊接或夹接是不可能的。但是通过亡接接触或用铁丝绑扎，绝大多数的点可做到口然互连。因此，毎隔大约lm作-•连接，将是实际可行的方法。邻近雷击的情况sa：雷击点与被屏蔽空间的平均距离24建筑物内环路中的感应电压及电流设计技术评价24.1由各种装置构成的环路中感应电压及电流的计算此处考虑图7所示的矩型环路，如果是其它形状的坏路，应将其转换为具有相同环路血积的矩形环路。24.2邻近雷击下，环路在LPZ1内部时的感应电压及电流假设I1Z1内部也空问内的磁场强度儿是均匀的。开路电压仏：U°c*jb・l・dHJdt(V)在

2、波前时间才期间，弘的最大值仏皿为：入曲=儿4/"血"(V)式中：“<>——真空磁导率,其值等于4龙•10"[V・S/(A・m)]；b——环路的宽度(m)；/Z——LPZ1内部随时间而变的磁场强度(A/m)；〃皿——LPZ1内部磁场强度的最大值(A/m):I——环路的长度(m);7——磁场强度波形的波前时间(s),与雷击电流波形的波头吋间相同。如果忽略导线的欧姆电阻(最坏情况)，则短路电流几•为：♦*jb・l・HJL(A)■Zsc的最大值Tsc/max为：i;几blHwJL(A)式中:厶为环路自感，单位为亨(H)。对于矩形环路：L={0.8・丁厂+戸一08•(/+历+0.4•

3、八ln[(—)/(1+jl+(-)2)

4、rVI+0.4•b-ln[(—)/(1+Jl+(-)2)]}-lO'6rVb式中：r为环路导线的半径(m)。首次宙击(7>10〃s)磁场强度F〃f感应的最人电压和电流分别为：—"=0・126・}/"皿(V)U/max=l.26-10-6./7./.WI///max/L后续雷击(7>0.25〃s)磁场强度H〃s感应的最大电压和电流为：〃皿曲=5.04-/7-/-H1/i/max，$cf$/max=1.2640-6^./.H1/j/max/L式中：////f/rnax——LPZ1内部首次雷击的磁场强度故大值(A/m);Hg——LPZ1内部后

5、续雷击的磁场强度最大值(A/m)o24.3建筑物遭直接雷击下，环路在LPZ1内部时的感应电压及电流LPZ1内部讥空间内的磁场强度〃为：H产岛心加(此近)对于开路电压弘，按下式计算：J=“o•：•ln(l+•Kh•(w/7^7)•diJdt在波前时间穴期间，%的最人值Kc/xax:"oc/max=“()•"ln(l+"dm)・K〃心/細;)*h)/max式中：——真空磁导率，其值为4兀・10z[V-S/(A・n】)]；b——环路的宽度(m):4w——环路与屏蔽体侧回的距离(m),d1/u^ds/2；4r——环路与屏蔽体顶部的平均距离5):io——LPZOa中的雷电流(A)；人皿

6、——ITZ0.冲雷击电流的最大值(A)；K,——形状系数(1/Vm),取KK.01(1/Vm)；I——环路的长度(m)；L——IPZ0“中雷击电流的波头时间(s)；一格栅形屏蔽网格宽度5)。如果忽略导线的欧姆电阻(最坏情况)，短路电流点为：「=“0小・吨+〃仏)・心W盪二・iJL/sc的最大值Ac应x山下式得出：♦c/max—“0b•ln(l+l/dl/w)•Kh•(w/7^7)•Zo/max/L式中：力为环路的口感(H)o自感厶的计算见B.1。首次雷击(7；二IOps)屮，磁场强度伽屁感应的电压和电流分别为:(A)(V)(A)(A/m)(V)(V)(A)(A)(V)(A)(

7、V)(A)环路中的感应电压及电流UocIf}max—1.2641n(l+//dm，)・(w/如J*‘了/max4/皿=12.6・100『皿1+//心,)・3/妊;)•加J厶后续雷击(7>0.25〃s)中，磁场强度Hm皿感应的电床和电流分別为："sum=50.4•b-ln(l+l/dl/w)•(>v/7^?7)•ig「Sax=12610"・"皿1+〃〃/“)・3/际)心喚/厶式中：Zf/max首次雷击电流的最人值(kA):Zs/max——后续宙击电流的最人值(kA)。24.4环路在LPZn(nM2)内部的感应电压及电流假定LPZn中的磁场强度处是均匀的，因此，B.1中给出的计算

8、感应电压和电流的公式同样适用。式中，〃用弘代替。25格栅形磁场屏蔽体内部磁场强度设计技术评价25.1计算中，考虑格栅形屏蔽体的每一条钢筋剧其它钢筋包括模拟的雷电通道Z间的磁场耦合，从而产生一个方程组以计算雷电流在格栅形屏蔽体中的分布，并由该电流分布导出屏蔽体内部的磁场强度。当忽略各条钢筋的电阻时，格栅形屏蔽体中的电流分布和磁场强度与频率无关。同时，如果忽略电容性耦合，可不考虑I瞬态效应。25・2在图C.2、C.3中给出了图C.1所示第一类格栅形屏蔽的若干计算结果。所有情况都假定绘大雷电流二皿二lOOkA