220kV同塔多回路线路防雷措施

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1、2010年第4—5期上海电力220kV同塔多回路线路防雷措施谢小松，袁奇，朱炜(上海市电力公司超高压输变电公司，上海200063)摘要：回顾了上海地区220kV输电线路2003～2008年的雷击跳闸情况，通过对同塔多回路线路的雷击跳闸统计分析与防雷数据验算，提出了220kV同塔多回路线路防雷措施：(1)杆塔的接地电阻低于5n时，无需通过减小接地电阻来提高线路的耐雷水平，但必须做好接地电阻的定期检测与改进防范；(2)尽量降低杆塔高度，对于线路中因跨越出现的特高杆塔，需进一步校核计算其防雷性能，采取有针对性的防雷技术措施；(3)建议地线保护角小于0。；(4)线路悬式氧化锌避雷器作为防雷

2、的重要措施，应继续推广应用。关键词：同塔多回路；防雷；措施中图分类号：TM866文献标识码：AkV线路更易遭受雷击。l引言以上海地区首条220kV同塔四回路线路建随着上海地区经济高速发展，电网建设加快，浦2118／2200、思建4ll9／4150雷击跳闸为例，线路走廊越来越紧张，采用同塔多回路输电线路2007年6月上旬投入运行，仅过半个多月，于6是解决走廊紧张、节省土地资源、提高输送容量、月24日当天该同塔四回路线路的上层思建4149实现电网建设与地区发展协调并进的有效方法。线上相连续遭受2次雷击，线路跳闸，重合不成。上海电网220kV同塔多回路线路由于跨越该线路全线采用双地线保护

3、，地线对导线防诸多的城市交通设施，杆塔显著增高，导致绕击概雷保护角小于25。，档距中央导地线间距离满足率增大，引雷面积变大，使雷击跳闸率增加。据历0．O12L十1．0m的要求，杆塔每基接地，接地电阻年来数据统计分析，雷击跳闸是220kV同塔多均小于5Q。均符合原设计要求。回路线路故障的主要原因之一。因此，有必要分3220kV多回路线路及高塔防雷计算析总结影响雷击跳闸的因素，探讨各种防雷技术措施，有效降低雷击跳闸率。以上海地区220kV同塔四回路线路为例作分析计算，该线路具有以下特点：2上海地区输电线路雷击跳闸分析(1)各回路线路均垂直排列，杆塔结构为6层根据2003—2008年上海

4、地区输电线路雷击横担。杆塔呼称高为30．0～36．0m。跳闸数统计，220kV线路雷击跳闸18次，500kV(2)直线塔悬垂绝缘子串采用合成绝缘子线路雷击跳闸3次，雷击跳闸已成为线路故障的SGX3—100／220，结构高度为2620mm，爬电距离主要原因之一。历年雷击跳闸统计如表1所示。为6640mm。表1历年雷击跳闸统计(3)耐张塔绝缘子串采用FC160／155玻璃绝220kV500kV缘子17～18片双联成串，串长为2635～2790年份跳闸次数年百公里跳跳闸次数年百公里跳mm，串爬电距离为6460～6840mm。／0：闸率／次／0：闸率／次2O033O．1710．20(4)导

5、线跳线串采用合成绝缘子加重锤型式。2OO420．10OO3．1耐雷水平分析和跳闸率计算2OO5O010．17(1)反击耐雷水平计算2OO630．1310．17200770．28OO计算条件：按照6层横担塔型，呼称高取36200830．11OOm，绝缘子利用14片绝缘子的伏秒特性，5O放由表1分析可知，220kV线路雷击跳闸次数电电压取1100kV，接地电阻为5n。计算结果占到雷击跳闸总次数的86，220kV线路较500为：耐雷水平为103kA；年百公里反击跳闸率为一277—上海电力2010年第4—5期0．74次。越大，耐雷水平越低。(2)绕击防雷计算分析计算结果表明：随着杆塔的增高

6、，线路的反击统计分析表明，在220kV以上的线路中雷耐雷水平会迅速降低，即高度因素对线路的耐雷电绕击跳闸在雷击故障中占了较大的比例。为此水平影响较大。对于线路中因跨越而出现的特高在设计中，重点采用电气几何模型(EGM)对线路杆塔，其防雷性能需作进一步的校核计算。的绕击进行计算分析。(2)杆塔高度对线路绕击耐雷水平的计算计算结果表明，地线保护角均在一5。～5。之线路高度增加后，地面对雷电的吸引作用变间，当以5kA为最小绕击放电电流时，单侧6层弱，因此各层导线的最大绕击半径的最大绕击电横担的绕击跳闸率为0．0048，绕击跳闸率较小，流增大，绕击率有一定增加。说明采取适当措施能够减少绕击

7、跳闸。不同呼称高度杆塔绕击跳闸率如下：(3)线路跳闸率杆塔呼称高度为36m时，年百公里5kA以年百公里6层横担杆塔的雷击跳闸率：反击上单侧绕击跳闸率为0．04次；呼称高度为46m跳闸率为0．74次；绕击跳闸率为0．10次；总跳闸时，年百公里5kA上单侧绕击跳闸率为0．059率为0．84次。次；呼称高度为56m时，年百公里5kA以上单3．2各种因素对线路防雷水平的影响分析侧绕击跳闸为0．078次。3．2．1接地电阻对线路反击耐雷水平的影响3．2．3绝缘水平对线路防雷的影