轴流风机喘振的原因分析及应对措施

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1、第33卷第5期华电技术V01．33No．52011年5月HuadianTechnologyMav．2011轴流风机喘振的原因分析及应对措施张广东(广州珠江电厂，广东广州511400)摘要：轴流风机由于其转子结构复杂且转动部件较多，引起喘振的风险较大，造成的危害也相对较大。根据现场的实际情况，分析了风机喘振的原因，采取应对措施后，风机喘振的几率明显降低。关键词：轴流风机；喘振；卡门涡街；激振力中图分类号：TK223．27文献标志码：B文章编号：1674—1951(2011)05—0008—021喘振故障的危害PJJ锅炉主

2、要辅机(引风机、送风机、一次风机)的＼＼／区可靠性直接关系着整个机组的安全经济运行，而喘振是轴流风机运行中的多发故障之一。如何提高轴流风机运行的稳定性和安全性，降低喘振发生率，减一0Q小对机组正常运行的影响，已成为电厂锅炉运行的图1风机喘振特性曲线图重要工作之一。2．1运行调节方式不当广州珠江电厂装机容量为4×300MW，4台锅在风机的运行过程中，应尽量避免采用高风压、炉型号为HG1021／18．2一YM3，其六大风机(即引低流量的方式。根据风机特性曲线可以看出，当风风机、送风机、一次风机各2台)均配备了沈阳鼓风机高压

3、力、低流量运行时，其管道阻力特性曲线变机厂生产的动叶可调轴流式风机，在多年的运行中，陡，风机工作点上移并逐渐进入驼峰区域，此时风机曾多次发生喘振，轻则造成风机出力降低，影响机组运行的不稳定性增加。当工作点到达点左边时，负荷；重则使1片或多片叶片断裂，进而打断其他所风机极易发生喘振。以广州珠江电厂一次风机为有叶片，即俗称的“剃光头”现象，机组被迫进行快例，其额定风压达7．47kPa，额定风量为142000减负荷RB(RunBack)，严重影响了机组的安全运m／h，与送引风机相比，其压力高、流量低，发生喘行，同时也会造成不

4、可估量的经济损失。振的频率较高。2001年8月3日，4机组负荷2492原因分析MW，汽温、汽压和水位正常，其他各运行参数平稳。突然“B一次风机喘振”光字牌报警，热一次风压从依据风机的特征可知，其性能曲线呈驼峰状，如7．0kPa跌至3．8kPa，B一次风机电流从56A跌至图1所示。风机的工作点A是由风机和管路共同决48A，动叶开度未变(62％)，A一次风机运行正常，B定的，当风机性能曲线和管路特性曲线相交于驼峰一次风机稍作调整无效，立即将2制粉系统拉掉，顶点K的左侧时，风机进入不稳定工作区，其工作联系汽机有关人员马上减负

5、荷，投CD层油枪，将B点可能沿着驼峰来回游动，压力和流量可能出现大一次风机动叶调至20％时，热一次风压回升至5．6幅波动，压力时高时低，流量时正时负并伴随着剧烈kPa，然后逐渐将B一次风机动叶调回60％，风压恢的振动和噪声，由此形成了风机喘振。由以上分析复正常。类似的故障曾多次发生，笔者判断为一次可见，风机喘振是由风机和管路共同决定的。在现风压过高所致。经验表明，将一次风机热风压维持场风机运行中，由于系统本身缺陷或操作失误，造成在6．5kPa以下，喘振的几率大大降低。管路系统的扰动或阻力的变化，改变了管道特性，使2．2

6、管路阻力过大风机进入不稳定工作区，是风机喘振的主要成因。在实际运行中，由于各种各样的原因，会造成风根据广州珠江电厂现场实际运行情况，归纳风机喘机管路阻力的增大，从而改变管路特性曲线，使风机振的原因有如下5项。工作点偏移，进入不稳定工作区，导致喘振。广州珠收稿日期：2010—12—13江电厂采用了三分仓回转蓄热式空气预热器，由于第5期张广东：轴流风机喘振的原因分析及应对措施·9·其工作环境恶劣，结构复杂，容易积粉积油，特别是(1)2台并列运行的风机应维持出力相等，这是在调试运行期间，机组启、停频繁，可燃物累积较多，避免风

7、机喘振的重要条件，在正常运行中，维持2台极易产生再燃烧，空气预热器产生变形，造成动、静并列运行的风机出力相等不难达到。但是，当一台间隙增大，漏风系数增加。由于漏风系数增大，送风风机带负荷运行，且与另外一台风机并列时，由于2机、一次风机漏人烟气中的风量加大，造成出力增台风机出口风压不等，此时，操作不当会引起运行风加。同时，烟气量的增加也会导致引风机出力增大，机风量倒流人并列风机，造成运行风机流量、风压风机容易进入不稳定工作区，喘振的机会相应增加。大幅波动，而使运行风机进入不稳定工作区，引起喘由于电除尘电极积灰过多或烟气进

8、出口气流分振。这种情况对锅炉安全运行的危害性较大，甚至布板堵塞，造成烟气通流面积减小，导致烟气流动阻会造成炉膛灭火。力升高。此时，引风机若处于自动位置，其动叶自动(2)制粉系统跳闸会引起一次风机喘振。磨煤开大来维持炉膛负压。这样，引风机人口负压就会机出口门为完成炉膛灭火保护的快关功能，均设置迅速升高，进入不稳定工作区。经验数据表明